Tài liệu So sánh tiêu chuẩn thiết kế bê tông ứng lực trước theo tiêu chuẩn tcvn 5574 2012 với tiêu chuẩn eurocode 2

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI --------------------------- NGUYỄN VĂN HÙNG So s¸nh tiªu chuÈn thiÕt kÕ bª t«ng øng lùc tr−íc theo tiªu chuÈn tcvn 5574:2012 víi tiªu chuÈn eurocode 2 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH DD&CN Hà Nội – 2015 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI --------------------------- NGUYỄN VĂN HÙNG KHÓA 2013-2015 So s¸nh tiªu chuÈn thiÕt kÕ bª t«ng øng lùc tr−íc theo tiªu chuÈn tcvn 5574:2012 víi tiªu chuÈn eurocode 2 Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng công trình DD&CN Mã số: 60.58.02.08 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH DD&CN NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS.TS. LÊ THANH HUẤN Hà Nội – 2015 LỜI CẢM ƠN Tác giả xin chân thành cảm ơn khoa Sau đại học Trường đại học Kiến trúc Hà Nội, thầy giáo hướng dẫn PGS.TS. Lê Thanh Huấn, các thầy cô đã giảng dạy, cơ quan tác giả đang công tác, các bạn đồng nghiệp và gia đình đã giúp đỡ, tạo điều kiện thuận lợi, động viên tác giả trong quá trình học tập, nghiên cứu hoàn thành luận văn. Do trình độ và thời gian có hạn, chắc chắn luận văn còn có những hạn chế cần được hoàn thiện thêm. Tác giả rất mong nhận được nhiều ý kiến đóng góp của các nhà khoa học, các bạn đồng nghiệp để hoàn thiện và nâng cao đề tài nghiên cứu này. Tác giả luận văn Nguyễn Văn Hùng LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan đây là công trình nghiên cứu của riêng tôi. Các số liệu, kết quả trong luận văn là trung thực và chưa từng có ai công bố trong bất kỳ công trình khoa học nào khác. Tác giả luận văn Nguyễn Văn Hùng MỤC LỤC MỞ ĐẦU Lý do chọn đề tài.....................................................................................................1 Mục đích nghiên cứu...............................................................................................2 Phạm vi nghiên cứu.................................................................................................2 Phương pháp nghiên cứu.........................................................................................2 Ý nghĩa thực tiễn của đề tài....................................................................................2 CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC 1.1. Công nghệ thiết kế bê tông ứng lực trước………...……………...…………..4 1.1.1. Bê tông ứng lực trước căng trước…………………...……………………..5 1.1.2. Bê tông ứng lực trước căng sau…………………………………...……….6 1.2. ứng dụng, thiết kế của bê tông ứng lực trước ở trong và ngoài nước…..........8 1.2.1. ứng dụng của bê tông ứng lực trước ở trong nước…………………………8 1.2.2. ứng dụng của bê tông ứng lực trước ở ngoài nước…………………...…..10 1.3. Hiệu quả kinh tế…………………………………………………………….15 1.4. Nhận xét…………………………………………………………………….16 CHƯƠNG II: SO SÁNH THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN TCVN 5574:2012 VỚI TIÊU CHUẨN EN-2 2.1. Thiết kế cấu kiện bê tông ứng lực trước theo TCVN 5574:2012…...…..…17 2.1.1. Vật liệu - các đặc trưng cơ lý tính toán……..……………………………17 2.1.2. Cơ sở tính toán và thiết kế cấu kiện bê tông ứng lực trước…...………….20 2.2. Thiết kế cấu kiện bê tông ứng lực trước theo EN-2.......................................34 2.2.1. Vật liệu - các đặc trưng cơ lý tính toán…………………….……………..34 2.2.2. Cơ sở tính toán và thiết kế cấu kiện bê tông ứng suất trước……………...39 2.3. So sánh và phân tích sự giống và khác nhau giữa các tiêu chuẩn……….....59 CHƯƠNG III VÍ DỤ TÍNH TOÁN SÀN KHÔNG DẦM BT ƯLT THEO 2 TIÊU CHUẨN 3.1. Ví dụ tính toán sàn không dầm BT ƯLT theo TCVN 5574:2012………….61 3.1.1. Số liệu ban đầu……………………………………………………………61 3.1.2. Kiểm tra điều kiện chọc thủng…………………………………………....61 3.1.3. Xác đinh nội lực. Sơ đồ các dải tính…………………………………..….62 3.1.4. Tính toán cốt thép………………………………………………………...63 3.1.5. Xác định các tổn hao ứng suất…………………………………………....64 3.2. Ví dụ tính toán sàn không dầm BT ƯLT theo TC EN-2……………………82 3.2.1. Chọn chiều dầy bản sản và xác định tải trọng…………………………….82 3.2.2. Xác định quỹ đạo cáp và tổn hao ứng suất……………………………….83 3.2.3. Xác định số lượng cáp…………………………………………………....86 3.2.4. Kiểm tra tiết diện theo TTGH thứ nhất…………………………………...86 3.2.5. Kiểm tra tiết diện theo TTGH thứ hai…………………………………….88 3.3. Thống kê, so sánh và nhận xét kết quả tính toán………………………...…90 KiÕn nghÞ vµ kÕt luËn…………………………………………………...91 Tµi liÖu tham kh¶o DANH MỤC CÁC KÍ HIỆU A Diện tích toàn phần mặt cắt ngang cấu kiện kết cấu, cm2. Ab Diện tích phần bê tông đã trừ đi toàn bộ diện tích cốt thép choán chỗ, cm2 . Ac Diện tích tiết diện ngang của bê tông Ap Diện tích tiết diện cáp ứng lực trước As Diện tích tiết diện cốt thép thường As, min Diện tích tiết diện tối thiểu cốt thép Asw Diện tích tiết diện cốt thép chịu cắt A red Diện tích tiết diện quy đổi bao gồm diện tích tiết diện bê tông A b Và phần diện tích tiết diện cốt thép đã được quy đổi ra diện tích bê tông tương đương A sp Diện tích tiết diện cốt căng đặt trong vùng kéo, cm2. A’ sp Diện tích tiết diện cốt căng đặt trong vùng nén, cm2. As,A’s Diện tích tiết diện cốt thép thường đặt trong vùng kéo và vùng nén tiết diện. D Đường kính độ cong uốn cốt thép E Hệ quả tác động Ec Môđun đàn hồi tiếp tuyến của bê tông Ecd Môđun đàn hồi tính toán của bê tông Ecm Môđun đàn hồi cát tuyến của bê tông Ep Môđun đàn hồi tính toán của cốt thép ứng lực trước Es Môđun đàn hồi tÝnh to¸n cña cèt thÐp EI §é cøng uèn Eb Môđun đàn hồi ban đầu của bê tông khi nén, MPa. Esp,Es Môđun đài hồi của cốt căng và cốt thép thường, Mpa. J Mômen quán tính tiết diện, cm4. S Mômen tĩnh tiết diện, cm4. b Chiều rộng cánh tiết diện chữ nhật, chiều rộng sườn tiết diện chữ T và chữ I bf,b’s Chiều rộng cánh tiết diện chữ T và chữ I tương ứng trong vùng chịu kéo và nén. h Chiều cao của tiết diện chữ nhật, chữ T và chữ I, cm. hf, h’f Chiều cao của cánh tiết diện chữ T và chữ I tương ứng trong vùng chịu kéo và nén. a, a’ Khoảng cách từ hợp lực của cốt thép đặt trong vùng kéo và nén đến biên gần nhất của tiết diện. h0, h’o Chiều cao làm việc của tiết diện tương ứng bằng h-a và h-a’ x Chiều cao vùng bê tông chịu nén. ξ Chiều cao tương đối của vùng bê tông chịu nén, bằng x/h0 s Khoảng cách cốt thép đai theo chiều dài cấu kiện M Mômen uốn tính toán do tải tọng tính toán tác dụng Mtc Mômen uốn tiêu chuẩn do tải trọng tiêu chuẩn tác dụng Mu Mômen kháng uốn của tiết diện M cr Mômen kháng nứt của tiết diện. Q Lực cắt Rb,Rb,ser Cường độ chịu nén tính toán dọc trục của bê tông ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ 2 (cường độ lăng trụ). Rbn Cường độ chịu nén tiêu chuẩn dọc trục của bê tông ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất ( cường độ lăng trụ). Rbt,Rbt,ser Cường độ chịu kéo tính toán dọc trục của bê tông ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ 2. Rbp Cường độ chịu nén của bê tông tại thời điểm gây ứng lực trước. Rs,Rs,ser Cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ 2. R’s Cường độ tính toán của cốt thép thường đặt trong vùng nén. Rsp,R’sp Cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ngang (đai) σb Ứng suất nén trước trong bê tông. σ bp , σ 'bp Ứng suất nén trước trong bê tông ngang mức trọng tâm cốt thép căng trong vùng kéo và vùng nén. P Hợp lực của các ứng lực trong cốt căng và cốt thép thường trong tiết diện. σ0 Ứng suất giới hạn đối với cốt căng, MPa. σ1 Ứng suất hao do chùng cốt thép, MPa. σ2 Ứng suất hao do chênh lệch nhiệt độ giữa cốt thép và thiết bị căng trong trường hợp bê tông được chưng hấp bằng nhiệt, MPa. σ3 Ứng suất hao do biến dạng neo, MPa. σ4 Ứng suất hao do cốt thép bị uốn cong trong các ống luồn cáp, MPa. σ5 Ứng suất hao do biến dạng của khuôn đúc cấu kiện, MPa. σ6 Ứng suất hao do từ biến nhanh của bê tông ngay sau khi được truyền ứng lực, MPa. σ7 Ứng suất hao do co ngót. σ8 Ứng suất hao do từ biến theo thời gian chất tải, MPa. σ con 2 , σ 'con 2 Ứng suất khống chế của cốt căng S và S’ theo công nghệ căng sau. εb Biến dạng tỷ đối của bê tông, % f Độ võng toàn phần, cm. fngh Độ võng do tải trọng tác động ngắn hạn của tải trọng, cm fdh Độ võng do tải trọng tác động dài hạn của tải trọng, cm. fv Độ vồng do lực nén trước, cm fv,tb Độ vồng do từ biến, cm. Bi Độ cứng uốn của cấu kiện ứng với các trường hợp xác định độ võng và độ vồng có xét tới các biến dạng ngoài đàn hồi hoặc khi có nứt, kg.cm2. F Tác động Fd Giá trị tính toán của tác động Fk Giá trị đặc trưng của tác động Gk Tác động thường xuyên đặc trưng I Mômen quán tính của tiết diện bê tông L Chiều dài M Mômen uốn MEd Giá trị tính toán của mômen uốn N Lực dọc trục NEd Giá trị tính toán của lực dọc trục P Ứng lực trước Po Lực căng ban đầu tại đầu neo cáp Qk Tác động thay đổi đặc trưng R Độ bền SLS Trạng thái giới hạn sử dụng ULS Trạng thái giới hạn độ bền ƯLT Ứng lực trước V Lực cắt VEd Giá trị tính toán của lực cắt d Chiều dày sàn fck Cường độ chịu nén đặc trưng của bê tông fcd Cường độ chịu nén tính toán của bê tông fp Cường độ chịu kéo của cáp ứng lực trước fpk Cường độ chịu kéo đặc trưng của cáp ứng lực trước ft Cường độ chịu kéo của cốt thép ftk Cường độ chịu kéo đặc trưng của cốt thép fy Cường độ chảy dẻo của cốt thép fyk Cường độ chảy dẻo đặc trưng của cốt thép DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT Viết tắt Cụm từ viết tắt BTCT Bê tông cốt thép BT ƯLT Bê tông ứng lực trước ƯLT Ứng lực trước EUROCODE EC TTGH Trạng thái giới hạn TCVN Tiêu chuẩn Việt Nam NXB Nhà xuất bản DANH MỤC HÌNH MINH HỌA Số hiệu bảng, biểu Tên bảng, biểu Trang Hình 1.1 Cáp có bám dính 6 Hình 1.2 Khách sạn Thắng Lợi 8 Hình 1.3 Cầu Cần Thơ vào thời điểm hợp long 8 Hình 1.4 Nhà điều hành đại học quốc gia Hà Nội và chung cư cao tầng 27 Huỳnh Thúc Kháng 9 Hình 1.5 Tòa nhà Santa Maria Condonminimum 14 Hình 1.6 Tòa nhà Parnapat Center và nhứng ngooi nhà cao tầng dùng sàn phẳng bê tông ƯLT tại Thái Lan 14 Hình 2.1 Các loại cáp ứng suất trước 18 Hình 2.2 Cấu tạo ống gen 20 Hình 2.3 Sơ đồ ứng suất biến dạng của tiết diện trước khi hình thành vết nứt 30 Hình 2.4 Sơ đồ xác định mômen M rp 31 Hình 2.5 Sự phân tán ứng suất trước 42 Hình 2.6 Hệ số phân mômen trong dải sàn 44 Hình 2.7 Chia dải bản trong bản sàn phẳng 45 Hình 2.8 Phương pháp thời gian tương đương 49 Hình 2.9 Biểu đồ xác định hệ số từ biến ϕ (t , t0) 62 Hình 3.1 Mặt bằng công trình 66 Hình 3.2 Biểu đồ mômen sàn 71 Hình 3.3 Sơ đồ bố trí cáp trong các tiết diện 73 Hình 3.4 Sơ đồ phân phối mômen 85 1 MỞ ĐẦU * Lý do chọn đề tài Hơn hai mươi năm qua, từ khi đổi mới, nền kinh tế của nước ta nói chung và ngành xây dựng của nước ta có nhiều bước phát triển vượt bậc. Hàng loạt công trình có vốn đầu tư nước ngoài đã và đang được xây dựng ở nước ta. Trong số những công trình đó, có nhiều công trình được thiết kế và xây dựng theo tiêu chuẩn của Châu Âu (EC)[7]. Trong xu thế hội nhập với thế giới việc đầu tư của nước ngoài vào Việt Nam ngày càng mở rộng, nhiều công trình lớn được đầu tư với những nhịp vượt hay khẩu độ lớn bởi vậy các cán bộ kỹ thuật xây dựng của chúng ta cần tìm hiểu để nắm bắt các phương pháp thiết kế cùng với công nghệ thi công tiên tiến của các nước trên thế giới và khu vực đã công nhận và đang áp dụng rộng rãi tiêu chuẩn Châu Âu. Tiêu chuẩn EC là bộ tiêu chuẩn mà các nước Châu Âu thống nhất quy định về quan hệ về kích thước kết cấu, phương pháp tính, việc sử dụng vật liệu, biện pháp thi công và công tác quản lý chất lượng công trình. Việc xây dựng và áp dụng EC được sự bảo trợ của hội đồng Châu Âu phù hợp với thị trường xây dựng Châu lục này, song mỗi quốc gia phải vận dụng cho phù hợp với điều kiện hoàn cảnh của quốc gia mình. Trong định hướng xây dựng của bộ tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam, hiện nay lãnh đạo ngành đang đặt vấn đề coi bộ EC là một trong những tài liệu tham khảo chính, đồng thời cũng có những cảI biến để phù hợp với điều kiện tự nhiên, xã hội, kinh tế của Việt Nam ta. Bê tông ứng suất trước là những kết cấu được sử dụng rộng rãi ở trên thế giới và các nước trong khu vực. Tuy nhiên theo mỗi tiêu chuẩn, quy phạm có phương pháp tính toán, cấu tạo khác nhau. Với luận văn này, tác giả đề cập tới một số vấn đề cảu phương pháp tính toán cấu kiện bê tông ứng suất trước theo các tiêu chuẩn đã giới thiệu ở trên. 2 * Mục đích nghiên cứu. Thực hiện đề tài này, tác giả nhằm tìm hiểu sâu thêm kiến thức cơ bản của các vấn đề tính toán sàn bê tông ứng suất trước theo tiêu chuẩn TCVN 5574:2012 [1]; Tìm hiểu thêm các công thức tính toán sàn bê tông ứng suất trước theo EC-2 [7]. Từ đó đưa ra nhận xét, so sánh điểm giống, khác nhau giữa các phương pháp tính để hiểu rõ bản chất trong mỗi phương pháp tính. Tìm hiểu, nghiên cứu công thức tính của mỗi tiêu chuẩn đã đưa ra, hiểu được bản chất công thức, phương trình cơ bản từ đó vận dụng giải các bài toán cụ thể thường gặp. Tìm hiểu các quy trình thiết kế cấu sàn bê tông ứng suất trước theo từng loại tiêu chuẩn từ đó so sánh rút ra các mặt mạnh yếu của từng phương pháp thiết kế. * Phạm vi nghiên cứu So sánh tiêu chuẩn thiết kế sàn bê tông ứng lực trước theo tiêu chuẩn TCVN 5574:2012 [1] với tiêu chuẩn EC-2 [7] * Phương pháp nghiên cứu Lý thuyết, các tiêu chuẩn thiết kế và ví dụ tính toán * Ý nghĩa thực tiễn của đề tài BT ƯLT đã được ứng dụng nhiều trong nước nhưng những tiêu chuẩn thiết kế, hướng dẫn kỹ thuật kết cấu BT ƯLT còn thiếu, chưa được ban hành chính thống nhất. Với việc sử dụng các công nghệ mới, các tiêu chuẩn thiết kế nước ngoài nên việc nghiên cứu, tìm hiểu các tiêu chuẩn nước ngoài để ứng dụng vào trong nước là cần thiết. Đề tài sẽ so sánh 2 tiêu chuẩn thiết kế để nêu ra những ưu nhược điểm của các tiêu chuẩn để áp dụng vào thực tế ở Việt Nam. THÔNG BÁO Để xem được phần chính văn của tài liệu này, vui lòng liên hệ với Trung Tâm Thông tin Thư viện – Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội. Địa chỉ: T.13 – Nhà H – Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Đ/c: Km 10 – Nguyễn Trãi – Thanh Xuân Hà Nội. Email: [email protected] TRUNG TÂM THÔNG TIN THƯ VIỆN 95 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ A. Kết luận chung: Từ những kết quả nghiên cứu đã được trình bày trong luận văn có thể rút ra những kết luận sau đây về sự khác biệt gĩưa hai tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép nói chung và kết cấu bê tông ứng lực trước nói riêng . Trong phạm vi của đề tài chỉ sét tới các nội dung bê tông ứng lực trước trong hai tiêu chuẩn của Việt Nam TCVN 5574:2012 và của Châu Âu EC-2 1. Nguyên lý và phương pháp tính toán kết cấu bê tông ứng lực trước trong 2 tiêu chuẩn đều được tiến hành theo lý thuyết về hai trạng thái giới hạn : trạng thái thứ nhất về cường độ ( bền ) và ổn định ; trạng thái giới hạn thứ hai về biến dạng và nứt . 2. Đối với kết cấu BT ƯLT thì việc xác định các tổn hao ứng suất theo công nghệ căng trước hay công nghệ căng sau có ý nghĩa quan trọng cho việc xác định khả năng chịu lực của kết cấu sau khi gây ứng suất và trong khi sử dụng kết cấu . 3. Cụ thể , có sự khác nhau về các xác định và các gí trị tổn hao ứng suất giữa hai tiêu chuẩn: a) Về tổn hao ứng suất do ma sát, công thức tính toán trong 2 tiêu chuẩn được đề cập có dạng giống nhau phụ thuộc vào hệ số ma sát giữa cáp và ống lồng và hệ số liên quan đến đường cong của quỹ đạo cáp. Tuy nhiên kết quả tính toán theo tiêu chuẩn EC-2 có giá trị biến động phụ thuộc hệ số ma sát µ và đường cong β( k), trong khi TCVN 5574:2012 lại cho giá trị duy nhất (ứng với trường hợp ống lồng bằng kim loại) do hệ số ma sát và hệ số đường cong được lấy cố định. Kết quả tính toán : Tiêu chuẩn Châu Âu tăng 59,45% so với tiêu chuẩn Việt Nam. 96 b). Về tổn hao ứng suất do tụt neo, công thức tính toán trong EC-2 đưa ra thông số về chiều dài vùng mất ứng suất do tụt neo gây ra. TCVN 5574:2012 không đề cập đến vùng mất mát ứng suất và không bị ảnh hưởng bởi tổn hao do ma sát như EC-2. Kết quả tính toán: Tiêu chuẩn Châu Âu giảm 42,7% so với tiêu chuẩn Việt Nam . c) EC-2 đề cập đến tổn hao ứng suất do co ngắn đàn hồi của bê tông còn TCVN 5574:2012 lại chưa đề cập đến loại tổn hao này. d) Về tổn hao ứng suất do co ngót của bê tông: TCVN 5574:2012 cho kết quả khá nhỏ so với EC-2 và là hằng số chỉ phụ thuộc vào cấp bê tông. Kết quả tính toán: Tiêu chuẩn Châu Âu tăng 315% so với tiêu chuẩn Việt Nam. e) Về tổn hao ứng suất do từ biến của bê tông, các tiêu chuẩn cho kết quả có nhiều khác biệt. Eurocode 2 cho kết quả phụ thuộc vào thời điểm chất tải, các yếu tố về nhiệt độ , độ ẩm, môi trường, thời gian … TCVN 5574:2012 lại có ít biến động vì chủ yếu được xác định theo tỷ số giữa ứng suất tồn tại tron bê tông và cốt thép căng . Kết quả tính toán: Tiêu chuẩn Châu Âu giảm 197,5% so với tiêu chuẩn Việt Nam. f) Về tổn hao ứng suất do chùng ứng suất của cáp tiêu chuẩn EC-2 thì kết quả phụ thuộc vào tổn hao ứng suất do co ngót, từ biến của bê tông. Có thể chỉ tính cho trường hợi căng sau trong bê tông . TCVN 5574:2012 lại không phụ thuộc vào các giá trị này, có thể chỉ tính cho trường hợp căng trước trên bệ đúc sẵn các cấu kiện bê tông cốt thép . Kết quả tính toán: Tiêu chuẩn Châu Âu giảm 83% so với tiêu chuẩn Việt Nam. 2. Tuy có sự khác biệt rất lớn trong từng tổn hao ứng suất theo hai tiêu chuẩn , nhưng có điều bất ngờ, theo tính toán tổng tổn hao lại có giá trị gần bắng 97 nhau . Chính vì vậy khi chọn lượng cốt thép căng cho kết cấu có giá trị gần như nhau. (bảng 3.3) 3. Tùy yêu cầu và sở trường của nhà thiết kế có thể sử dụng một trong hai tiêu chuẩn để thiết kế các kết cấu bê tông ứng lực trước cho các công trình xây dựng trong nước đều đảm bảo yêu cầu an toàn và có đọ tin cậy. Riêng đối với các công trình có vốn đầu tư trong nước nên tính theo TCVN 5574:2012 đã được đưa vào các tài liệu giảng dạy trong các trường Đại học trong nước , đồng thời tạo điều kiện thuận tiện cho việc xét duyệt , thẩm định thiết kế. B. Kiến nghị: 1. Về các tổn hao ứng suất , ngoài tính toán lí thuyết theo các tiêu chuẩn cần có những kiểm nghiệm thực tế trong phòng thí nghiệm và trân các công trường và trong phòng thí nghiệm trong điều kiện xây dựng Việt Nam. 2. Có thể bố xung vào TCVN về tổn hao ứng suất do từ biến trên cơ sở các kết quả nghiên cứu trong điều kiện Việt Nam . Tμi liÖu tham kh¶o TiÕng ViÖt [1]. TCVN 5574:2012, T¶i träng vµ t¸c ®éng. Tiªu chuÈn thiÕt kÕ, NXB X©y Dùng, Hµ Néi [2]. TCVN 9114:2012, S¶n phÈm bª t«ng øng lùc tr−íc, NXB X©y Dùng, Hµ Néi [3]. PGS.TS Lª Thanh HuÊn (2010), KÕt cÊu bª t«ng øng lùc tr−íc c¨ng sau trong nhµ nhiÒu tÇng, NXB X©y Dùng, Hµ Néi [4]. PGS. TS Phan Quang Minh, ThiÕt kÕ sµn bª t«ng øng lùc tr−íc [5]. PGS. TS Phan Quang Minh (2011), Kết cấu bê tông cốt thép thiết kế theo tiêu chuẩn châu âu [6]. TS. NGuyễn Trung Hòa (2011), Thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn Châu Âu EN 1992 -1 -1 TiÕng Anh: [7]. European standard, Eurocode 0 (2001), Basic of structural design [8]. European standard, Eurocode 2 (2001), Design of concrete structures.