Mô tả:
10%) 4 Tổ hợp tải trọng: Tổ hợp tải trọng cơ bản, - Không thường xuyên 3.3%o
=[FS] sâu R = (P’cosα + Qsinα Wđn) tgϕ I + m 1 Eb 2 cosα + A’C I ; Q = Qcosα P’sinα K= FS = [(Wi + Vi ) cos α i + (H Li − H Ri )sin α i + (Pi−1 − Pi )sin α i − U i ] tan φ i + C i L i (H Li − H Ri ) cos α i + (Pi−1 − Pi ) cos α i − (Wi + Vi )sin α i R ≥ [K ] Q 7 III.2 Xây dựng công nghệ tính toán ổn định trượt sâu Dựa trên hai hệ thống tiêu chuẩn Nga-Việt và Mỹ, đề tài đã tiến hành xây dựng công nghệ tính toán ổn định trượt của đập bê tông trọng lực theo sơ đồ hình 1: Hình 1 . Sơ đồ khối tính toán ổn định trượt của đập bê tông trọng lực theo chương trình ODDBTTL-TU2009 Nội dung tính toán theo các sơ đồ đã được trình bày trong mục 3.1 được thể hiện trong chương trình tính ODDBTTL-TU2009 viết bằng ngôn ngữ Microsoft SQL Server 2005 Bao gồm 3000 dòng lệnh được chia thành 3 modul chính . Modul 1 : chương trình nhập liệu. Phần modul này được thể hiện bằng hai loại giao diện chính. Việc nhập liệu được thực hiện trực tiếp trên màn hình với một trực quan sinh động và thể hiện rõ ràng tại các vị trí cần định vị trực tiếp. Các thông số nhập liệu này được nhúng trong các bảng tính Exel của bộ phần mềm Ofice. Chính vì vậy việc quản lý số liệu hết sức thuận tiện. Việc thay đổi số liệu có thể thực hiện trực tiếp thông qua hệ thống giao diện đồ họa của chương trình hoặc thay đổi trực tiếp trên hệ thống file exel của bộ phần mềm office mà chương trình đã tạo ra. Lựa chọn hệ thống tiêu chuẩn Lựa chọn sơ đồ tính toán Hình 3.1. Lựa chọn hệ thống tiêu chuẩn và sơ đồ tính toán 8 Hình 2. Nhập số liệu tính toán Modul 2: Chương trình tính toán hệ số an toàn Fs và K theo hai hệ thống tiêu chuẩn Mỹ và Nga-Việt. Modul chương trình này quản lý 2 modul chương trình nhỏ riêng biệt theo hai hệ thống. Trong đó modul tính theo hệ thống tiêu chuẩn Nga- Việt được tiến hành tính toán với bài toán hiện với trình tự giải tường minh theo trạng thái giới hạn theo sơ đồ khối hình 3.4. Modul tính theo hệ thống tiêu chuẩn Mỹ được tiến hành tính toán với bài toán giải đúng dần để tìm ra hệ thống an toàn ổn định nhỏ nhất theo sơ đồ khối hình 3.3. Mặt trượt nằm ngang Mặt trượt nghiêng Mặt trượt nghiên Mặt trượt sâu về thượng lưu về hạ lưu Hình 3 Tính toán hệ số ổn định theo các hệ thống tiêu chuẩn 9 Modul 3: Chương trình xuất kết quả và in kết quả tính toán. Chương trình này có nhiệm vụ lưu kết quả của các bước tính và xuất kết quả tính toán sang chương trình exel trong hệ thống office của công ty Microsoft phục vụ cho công tác viết báo cáo. Kết quả đồ thì tính toán Kết quả tính toán trung gian từng giai đoạn Hình 4. Kết quả tính toán III.3 NGHIÊN CỨU MỘT SỐ NHÂN TỐ ẢNH HƯỞNG TỚI HỆ SỐ AN TOÀN ỔN ĐỊNH THEO HAI HỆ THỐNG TIÊU CHUẨN MỸ VÀ NGA-VIỆT. III.3.1 Các trường hợp tính toán Để có thể thấy rõ ảnh hưởng của các nhân tố tới hệ số an toàn ổn định của đập bê tông, đề tài đã tiến hành tính toán cho một loạt seri khác nhau với chiều cao đập thay đổi từ 10÷70 m , độ dốc mái hạ lưu đập thay đổi tương ứng với 3 hệ số 0,75 ; 0,85 và 0,95 ( tương ứng với các mặt cắt thông thường đã được xây dựng) , góc ma sát trong: φ=20o÷36o, lực dính đơn vị C= 0÷10T/m2. Chiều sâu đào hố móng tương ứng với 3 cấp đào cho mỗi trường hợp. Bảng 3 Các trường hợp tính toán nghiên cứu TT Chiều cao đập H Phi C Chiều rộng đập B (hệ số m) Chiều sâu đào móng h 1 10 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 ; 0.95 2 ; 3; 4 2 20 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 4 3 30 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 5 4 40 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 ; 0.95 6 ; 8 ;10 5 50 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 10 6 60 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 12 7 70 20,30,36 0;1;1.8;3;3.6;5;10 0.75 ; 0.85 ; 0.95 10 ; 12 ; 14 10 III.3.2 Một số nhận xét về các nhân tố ảnh hưởng Bảng 4. So sánh hai hệ thống tiêu chuẩn Mỹ và Nga-Việt TT 1 Hđập Tiêu chuẩn Mỹ H≤20 m [Fs]=1,5 - Hệ số an toàn Fs phụ thuộc chủ Tiêu chuẩn Nga- Việt [K]=1.21 - Hệ số an toàn Fs phụ thuộc chủ yếu vào góc ma sát trong φ của nền. . yếu vào góc ma sát trong φ của nền. - Hệ số an toàn Fs giảm rất nhanh khi chiều cao đập H tăng lên. - Hệ số an toàn K giảm nhanh khi chiều cao đập tăng lên nhưng - Chiều sâu đào móng h ảnh hưởng rất lớn đến độ an toàn của đập. không giảm nhanh bằng tiêu chuẩn Mỹ. - Yêu cầu chỉ tiêu cơ lý của nền cao - Mức độ ảnh hưởng của chiều sâu hơn so với hệ thống tiêu chuẩn đào móng ảnh hưởng đến K gần 2 0 Nga-Việt C≥1.0 T/m , φ≥30 . như là tuyến tính theo chiều cao đập H và chỉ tiêu cơ lý của nền φ,c. - Yêu cầu chỉ tiêu cơ lý của nền thấp hơn nhiều so với tiêu chuẩn Mỹ. C≥1.0 T/m2, φ≥200. 2 20÷40 [Fs]=1,5 - Mức độ ảnh hưởng của chỉ tiêu nền giảm dần theo chiều cao. - C càng lớn thì ảnh hưởng của φ đến Fs càng lớn khi chiều cao H tăng dần. - φ càng lớn thì ảnh hưởng của C đến Fs càng lớn. - Ảnh hưởng của chiều rộng đáy đập B đến hệ số an toàn ổn định Fs càng lớn khi chỉ tiêu cơ lý φ, c càng lớn. H≤30 m : φ≥300 , C≥3 T/m2 [K]=1.26 - Quy luật ảnh hưởng của C,φ đến hệ số an toàn K gần như không đổi theo chiều cao. - Ảnh hưởng của các thông số C, φ đồng thứ hạng tới hệ số an toàn K. - Ảnh hưởng của chiều rộng đáy đập B đến hệ số an toàn ổn định Fs gần như tuyến tính với sự gia tăng của chỉ tiêu cơ lý φ, c. H≤30 m : φ≥300 ,C≥1 T/m2 . H≤40 m : φ≥250 ,C≥1,8 T/m2 H≤40 m : φ≥300 , C≥5 T/m2 11 3 40÷70 [Fs]=1,5 [K]=1,31 - Mức độ ảnh hưởng của chỉ tiêu - Mức độ ảnh hưởng của chỉ tiêu nền φ, c đến Fs giảm dần theo chiều cao. nền φ, c đến Fs gần như không phụ thuộc chiều cao đập. - Ảnh hưởng đến Fs của thông số φ không nhiều bằng ảnh hưởng của c - Ảnh hưởng của thông số C đến hệ số an toàn K khi chiều cao đập H khi tăng chiều cao đập. - Chiều sâu đào móng h có ảnh tăng dần lớn hơn so vơi thông số φ. Tuy nhiên mức độ ảnh hưởng này hưởng đến hệ số an toàn Fs nhiều hơn so với tiêu chuẩn Nga- Việt không lớn như khi sử dụng tiêu chuẩn Mỹ. - Ảnh hưởng của chiều sâu đào móng h tới hệ số an toàn Fs giảm - Mức độ ảnh hưởng của chiều sâu đào móng h gần như không đổi khi dần khi chiều cao đập H tăng lên. - Ảnh hưởng của chiều rộng đáy đập B đến hệ số an toàn ổn định Fs gần như tuyến tính khi chiều cao đập gia tăng chiều cao đập H tăng lên. - Ảnh hưởng của chiều rộng đáy đập B đến hệ số an toàn ổn định Fs cũng tương tự như đối với hệ thống tiêu chuẩn Mỹ. 12 KẾT LUẬN Thông qua những nghiên cứu phân tích các hệ thống tiêu chuẩn Nga- Việt và Mỹ đã bước đầu cho thấy rõ sự khác nhau giữa các hệ thống tiêu chuẩn trong việc tính toán thiết kế đập bê tông trọng lực (kết quả trình bày chi tiết trong chuyên đề 2). Điểm khác biệt chính giữa hai hệ thống tiêu chuẩn chủ yếu là quan điểm tính toán . Nếu như hệ thống tiêu chuẩn Nga-Việt sử dụng trạng thái giới hạn để tính toán thì hệ thống tiêu chuẩn Mỹ sử dụng cân bằng giới hạn để tính toán. Chính vì vậy nên trong việc lựa chọn tải trọng, tổ hợp tải trọng dùng trong tính toán cũng khác nhau, chuẩn mực để so sánh cũng khác nhau. Đối với hệ thống tiêu chuẩn Nga- Việt: hệ số an toàn ổn định phụ thuộc vào các hệ số như độ lệch tải n , tổ hợp tải trọng n c , hệ số điều kiện làm việc m, hệ số tin cậy K n . Trong khi đó hệ thống tiêu chuẩn Mỹ chủ yếu dựa vào độ tin cậy để đưa ra hệ số an toàn : thông tin về vị trí xây dựng , mức độ tin cậy của các thông số ( nền, tải trọng…). Qua những phân tích về mức độ ảnh hưởng của các thông số chỉ tiêu của nền φ, c , chiều cao đập H, độ sâu đào móng h, chiều rộng đập B tới hệ số an toàn ổn định Fs (tiêu chuẩn Mỹ), hệ số an toàn ổn định K (tiêu chuẩn Nga- Việt) cho thấy rõ một số nét chính về sự khác biệt của hai hệ thống tiêu chuẩn này đối với các chiều cao đập khác nhau như ở bảng 4. Dựa trên một số phân tích so sánh một số nhân số ảnh hưởng đến hệ số an toàn ổn định trong hai hệ thống tiêu chuẩn đã có những nhận định ban đầu về việc áp dụng các hệ thống tiêu chuẩn dùng trong tính toán thiết kế. Đối với những đập có chiều cao trung bình từ 40 m trở lên, cấp công trình càng cao thì sự khác biệt về hệ số an toàn ổn định cho phép trong tiêu chuẩn Nga Việt và độ dự trữ bền cho phép trong tiêu chuẩn Mỹ càng gần nhau nên đề tài kiến nghị nên dùng cả hai hệ thống tiêu chuẩn để tính toán thiết kế. Đối với những đập cao, thông thường có chiều sâu đào nền tương đối lớn nên việc sử dụng cả hai hệ thống tiêu chuẩn dùng trong tính toán thiết kế là hết sức cần thiết trong bối cảnh hệ thống tiêu chuẩn Việt Nam ra đời tương đối sớm. Kiến nghị mở rộng đề tài tiếp tục nghiên cứu thêm các nhân tố ảnh hưởng đến hệ số an toàn ổn định và độ dự trữ bền cho phép cũng như là nghiên cứu một cách kỹ lưỡng xác định các thông số đầu vào để áp dụng các hệ thống tiêu chuẩn nhằm đảm bảo tính chính xác hơn việc áp dụng các hệ thống tiêu chuẩn. Từ đó làm cơ sở tiếp tục nghiên cứu sử đổi tiêu chuẩn ngành về thiết kế đập bê tông đã ra đời từ rất sớm 14 TCN 56-88. 13 Việc mở rộng đề tài tiếp tục nghiên cứu tạo điều kiện mở rộng và tiếp tục hoàn thiện chương trình ODDBTTL-TU2009 để đưa vào thực tế đào tạo và ứng dụng trong thực tiễn nghiên cứu khoa học phục vụ sản xuất. Việc tính toán hệ số an toàn ổn định theo các hệ thống tiêu chuẩn được thực hiện thông qua chương trình ODDBTTL-TU2009 với nhiều lựa chọn và giao diện thân thiện, truy xuất dữ liệu linh hoạt và sống động. Việc sử dụng chương trình tính sẽ rút ngắn được thời gian tính toán ổn định đập cho nhiều trường hợp khác nhau và rất thuận lợi trong quá trình nghiên cứu. 14 p bé n«ng nghiÖp vµ ph¸t triÓn n«ng th«n trêng ®¹i häc thñy lîi -------------------------- ĐỀ TÀI : XÂY DỰNG CÔNG NGHỆ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU CỦA ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC THEO HAI HỆ THỐNG TIÊU CHUẨN NGA-VIỆT VÀ MỸ BÁO CÁO TỔNG KẾT TS.Nguyễn Quang Hùng Hµ Néi - 2009 bé n«ng nghiÖp vµ ph¸t triÓn n«ng th«n trêng ®¹i häc thñy lîi -------------------------- ĐỀ TÀI : XÂY DỰNG CÔNG NGHỆ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU CỦA ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC THEO HAI HỆ THỐNG TIÊU CHUẨN NGA-VIỆT VÀ MỸ CHUYÊN ĐỀ I Tình hình xây dựng đập bê tông trên thế giới và Việt Nam TS.Nguyễn Quang Hùng Hµ Néi - 2009 bé n«ng nghiÖp vµ ph¸t triÓn n«ng th«n trêng ®¹i häc thñy lîi -------------------------- ĐỀ TÀI : XÂY DỰNG CÔNG NGHỆ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU CỦA ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC THEO HAI HỆ THỐNG TIÊU CHUẨN NGA-VIỆT VÀ MỸ CHUYÊN ĐỀ II Phân tích các quan điểm tính toán ổn định đập bê tông trọng lực theo hai hệ thống tiêu chuẩn Việt – Nga và Mỹ TS.Nguyễn Quang Hùng Hµ Néi - 2009 bé n«ng nghiÖp vµ ph¸t triÓn n«ng th«n trêng ®¹i häc thñy lîi -------------------------- ĐỀ TÀI : XÂY DỰNG CÔNG NGHỆ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU CỦA ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC THEO HAI HỆ THỐNG TIÊU CHUẨN NGA-VIỆT VÀ MỸ CHUYÊN ĐỀ III Xây dựng công nghệ tính toán ổn định trượt sâu của đập bê tông trọng lực TS.Nguyễn Quang Hùng Hµ Néi - 2009 bé n«ng nghiÖp vµ ph¸t triÓn n«ng th«n trêng ®¹i häc thñy lîi -------------------------- ĐỀ TÀI : XÂY DỰNG CÔNG NGHỆ PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU CỦA ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC THEO HAI HỆ THỐNG TIÊU CHUẨN NGA-VIỆT VÀ MỸ PHỤ LỤC PL 1: Kết quả tính toán ổn định đập bê tông trọng lực theo hai hệ thống tiêu chuẩn Nga- Việt và Mỹ PL2: Code modul chương trình tính toán ổn định đập bê tông trọng lực theo hai hệ thống tiêu chuẩn Nga-Việt và Mỹ TS.Nguyễn Quang Hùng Hµ Néi - 2009 MỤC LỤC MỞ ĐẦU …………………………………………………………………………………………2 MỤC LỤC...................................................................................................................................... 1 CHUYÊN ĐỀ I .............................................................................................................................. 1 TÌNH HÌNH XÂY DỰNG ĐẬP BÊ TÔNG TRÊN THẾ GIỚI VÀ VIỆT NAM.................... 2 1.1 Tình hình xây dựng đập bê tông trọng lực trên thế giới .............................................. 2 1.2 Tình hình xây dựng đập bê tông trọng lực ở Việt Nam.............................................. 11 1