Tài liệu Thuyet minh tinh toan mong cau thap tc5510

Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation THUYẾT MINH TÍNH TOÁN MÓNG CẨU THÁP TC5510 CALCULATION SHEET FOR TOWER CRANE FOUNDATION TC5510 Công trình: BỆNH VIỆN QUỐC TẾ HOA LÂM Project : HOA LAM INTERNATIONAL HOSPITAL Hạng mục: MÓNG CẨU THÁP TC5510 Item : TOWER CRANE FOUNDATION TC5510 Địa điểm: Khu Y Tế Kỹ Thuật Cao TpHCM, Phường Bình Trị Đông B, Quận Bình Tân, Tp.HCM, Việt Nam Location: High Tech Medical Park TpHCM , Binh Tri Dong ward – Binh Tan District - HCMC- Vietnam 1. DỮ LIỆU ĐẦU VÀO / INPUT 1.1. Cơ sở, căn cứ tính toán:/ Reference a. Tiêu chuẩn áp dụng:/ Standard  TCVN 2737:1995 - Tải trọng và tác động -Tiêu chuẩn thiết kế. TCVN 2737 : 1995 “Loads and effects – Design standard”  TCXDVN 5575:2005 - Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế. TCXDVN 5575:2012 “Steel structures – Design standard”  TCXDVD 5574:2014 – Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, tiêu chuẩn thiết kế. TCXDVN 5574: 2014 “concrete and reinforced concrete structures – Design standard”  TCXDVN 205:1998 – Móng cọc, tiêu chuẩn thiết kế TCXDVN 205 : 1998 “Pile foundations – Design standard” b. Phần mềm tính toán: Safe 12.3. Software for calculation: Safe 12.3. c. Hồ sơ khảo sát địa chất của công trình. Report of geotechnical investigation Trang / Page 1 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation 1.2. Thông số vật liệu./ Materials - Bê tông móng: B25 (M350): Rb = 14.5 MPa Rbt = 1.05MPa Concrete for foundation: Grade B25 (M350) - Cốt thép d > 10, loại A-III: Rs = 365 MPa Rebar d > 10, grade A-III - Cốt thép d ≤ 10, loại A-I: Rs = 225 MPa Rebar d ≤ 10, grade A-III 1.3 Thông số cẩu tháp/ Tower Crane specification: Cẩu tháp TC5510/ Tower crane TC5510: (Frame/ Khung 1.6mx1.6m) Bán kính cần thực tế lắp là /Actual installed jib radius: R=55m Tải trọng đầu cần/ Weight of jib: Pmin = 1.0T Tải trọng cẩu/ Weight of crane: Pmax = 6.0T Theo Catalogue của cẩu tháp thì chiều cao phải neo vào tòa nhà tối đa là 36m, sau đó cứ 24m sẽ bố trí 1 tầng neo (Khi chiều cao cẩu vượt quá 36m). According to crane catalogue, maxium height anchored to the building is 36m, after that, 1 anchor span shall be installed for each 24m (Crane height is over 36m). Nội lực lớn nhất tại chân cẩu dùng để tính toán cho móng cẩu (an toàn tính toán, xét trường hợp cẩu chưa có hệ giằng và chiều cao tự đứng tối đa là 38.4m). Maxium internal force at crane foot is used to calculate the crane foundation (safety calculations, considering the case of crane without bracing and maxium stand height 38.4m). Load / Tải trọng tác dụng: Theo Catalogue móng cẩu tháp TC5510 tải trọng tác dụng lên 4 chân cẩu tháp trường hợp nguy hiểm nhất tương ứng với cẩu tháp ở trạng thái không làm việc, đạt chiều cao tự đứng là 38.4m. According to catalogue of crane TC5510, load effect to 4 feet of crane tower in the worst case corresponds to a state that cranes do out service, and stand height is 38.4m. Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: According to catalogue of crane, We have: Trang / Page 2 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation SỐ LIỆU THEO CATALOGUE CẨU THÁP TC5510 / TOWER CRANE CATALOUGE TC5510 DATA Tên tải Name of load Giá trị Value P1 Tải thẳng (kN) Vertical load 700 P2 Tải ngang (kN) 26 Horizontal load M Tải nghiêng (kN.m) 1350 Tilting moment MK Môment xoắn (kN.m) 200 Torque moment Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: According to catalogue of crane, We have: Trang / Page 3 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Ghi chú/ Note: - Lực hướng lên/ Upward load - Lực hướng xuống/ Downward load - Các giá trị F2, F3 đều dương, chỉ khác chiều/ Values F2, F3 are both positive, different direction only. - L: bề rộng thân cẩu/ Width of crane’s body - F là lực tại chân cẩu tháp / Load of foot ‘s crane - Trường hợp xiên cần/ Oblique rod case: P1 M 700 1350  =  n L 2 4 1.6 2 *F1 = 771.6kN *F1,3 = *F3 = 421.6kN *F4 = F2 = - P1 700 = = 175kN n 4 Trường hợp ngang cần / Horizontal rod case: P1 M 700 1350  =  n 2L 4 2 x1.6 *F1 = F2 = 596.9kN *F1,2 = P1 M 700 1350  =  n 2L 4 2 x1.6 *F3 = F4 = 246.9kN *F3,4 = BẢNG 1.1 SỐ LIỆU TẢI THEO CATALOGUE CẨU THÁP TC5510 TABLE 1.1 LOAD DATA ACCORDING TO CATALOGUE OF CRANE TC5510 Lực dọc tại bốn chân cẩu (kN) Nghiêng cần/ Oblique rod case Ghi chú (Tự đứng 38.4m) Trạng thái cẩu tháp 1 2 3 4 772 175 -422 175 Ngang cần / Horizontal rod case 597 597 -247 -247 Tải ngang/ Horizontal load P= 26kN Trang / Page 4 of 21 Lực dọc có giá trị âm  kéo (nhổ) Lực dọc có giá trị dương  nén Halim Construction JSC - Calculation sheet for tower crane foundation Trong đó : In stead of : o Tĩnh tải : trọng lượng bản thân đài móng bê tông cốt thép. / Dead load : the self-weight of pile cap. o Hoạt tải : tải trọng của chân cẩu tháp. Tải trọng chân cẩu tháp lấy từ catalouge bao gồm : trọng lượng bản thân đốt cẩu tháp + tải trọng gió tác dụng lên cẩu tháp. / Live load: load effect to 4 feet of crane tower from catalogue. That is instead of : self – weight of span crane + wind load effect to tower crane.  Thiên về an toàn, phần hoạt tải chân cẩu tháp được nhân với hệ số tổ hợp 1.2. Tĩnh tải do trọng lượng bản thân đài móng bê tông cốt thép nhân với hệ số tổ hợp 1.1 trong tính toán thiết kế móng cẩu tháp. For safety, live load of tower crane that is load effect to 4 feet are multiplied by a complex factor that is 1.2. And, dead load that is the self-weight of pile cap are multiplied by a complex factor that is 1.1. Load combination as following: COMBO = 1.1 x static load + 1.2 x live load Tổ hợp tải trọng như sau: Tổ hợp = 1.1 x Tĩnh tải + 1.2 x Hoạt tải Nội lực lớn nhất tại chân cẩu tháp tương ứng với chiều cao tự đứng 38.4m truyền xuống móng: Maxium internal force at crane tower foot corresponds to stand height 38.4m passed down the foundation. 2. Mô hình giải móng bằng phần mềm Safe 12.3 Calculating model by Safe 12.3 Model and internal forced/ Mô hình tính và giá trị nội lực: Trang / Page 5 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation CASE 1 CASE 2 Load cases of tower crane TC5510 Các trường hợp tải của cẩu tháp TC5510 Hình 1. Phương án bố trí cọc : 4 cọc D600 Figure 1. Position of pile option: 4 spun piles D600 Trang / Page 6 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Hình 2. Mô hình tổng thể và khai báo chiều dày móng (H = 1200mm). Figure 2. The general model and assign thickness of pile cap. (H=1200mm). Trang / Page 7 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Hình 3. Mô hình tổng thể và khai báo độ cứng của cọc. (Giả thuyết s = 5mm, Ptk = 1300.0kN. Kz = Ptk/s = 260.0kN/mm; Ky = Kx = 0.1*Kz) Figure 3. The general model and assign spring of the point Trang / Page 8 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Hình 4. Phản lực đầu cọc lớn nhất/ the maximum reaction force Hình 5. Phản lực đầu cọc nhỏ nhất/ the minimum reaction force Trang / Page 9 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Bảng 2.1. Tổng hợp phản lực đầu cọc theo các trường hợp tải Table 2.1. Nodal Reactions of the piles TABLE: Nodal Reactions Point Text 5 5 6 6 7 7 8 8 OutputCase Text COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Fx kN 0.033 -0.033 0.026 -0.026 0.026 -0.026 0.033 -0.033 Fy kN 7.77 -7.77 7.83 -7.83 7.83 -7.83 7.77 -7.77 Fz kN 724.11 167.063 622.59 371.178 464.207 -124.399 170.096 170.096 Ta thấy tải trọng tác dụng gây bất lợi nhất cho 1 cọc có thể xảy ra:/ The most disadvantage for 1 file is :  Tải trọng gây nén lớn nhất: / The maximum compression pile load Pmax = 724.11kN  Tải trọng gây kéo lớn nhất:/ The maximum tensile piles load Pmin = -124.4 kN 3. TÍNH TOÁN MÓNG CỌC./ CALCULATING PILE FOUNDATION 3.1. Thiết kế cọc chịu tải trọng đứng./ Design piles under vertical load Căn cứ vào hồ sơ khảo sát địa chất và phản lực đầu cọc, chọn cọc bê tông cốt thép dự ứng lực. Chiều dài 28m tính từ cote 0.55m, gồm 2 đoạn cọc, mỗi đoạn cọc dài 14m. Based on report of geotechnical investigation and reaction of pile head, choose spun pile D600. Length pile 28m from cote 0.55m, including two piles, each 14m long piles. Dữ liệu địa chất được nhà thầu cung cấp: Geotechnical parameters provided by contractor: Trang / Page 10 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation TÍNH TOAÙN PHÖÔNG AÙN COÏC BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖÏ ÖÙNG LÖÏC A- XAÙ C ÑÒNH KHAÛ NAÊ NG CHÒU TAÛ I CUÛ A COÏC 1- DÖÕ KIEÄ N VEÀ ÑÒA CHAÁT : Lôù p ñaát 3 2 Teâ n Lôù p Hi (m) IL SPT g(T/m ) c(T/m ) j (ñoä) T C13 1.7 0 2 1 0.2 30 1 S 1.3 0.2 4 1.755 1.67 7.1 2 S 6.6 31 1 1.447 0.89 10.7 3 S 5.1 14 9 1.943 0.98 13.8 4a C11 2.5 0.1 8 1.946 0.39 30.8 4b C22 12.1 0 30 1.96 0.42 32.5 5a S 5.0 34 28 2.06 3.58 20.2 SHi = 34.3 (m) 2- THOÂNG SOÁ CHUNG : + Chieàu saâu ñaët ñaøi coïc Df 0.6 (m) + Chieàu saâu möïc nöôùc ngaàm 2.3 (m) + Toån g chieàu daøi coïc Lc 28.0 (m) + Ñöôøn g kính coïc (D) 0.6 (m) + Ñoaïn coïc ngaøm vaøo ñaøi 0.1 (m) + Ñoaïn coïc ñaäp boû neo theùp vaøo ñaøi 0.7 (m) + Muõi coïc caém vaøo lôùp ñaát 4b TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛ I CUÛA COÏ C THEO VAÄT LIEÄ U 380 (T) Pvl=(Ru Ab + Ran .AS) TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛ I CUÛ A COÏ C THEO ÑAÁ T NEÀ N TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛ I CUÛ A COÏ C THEO CHÆ TIEÂ U CÔ LYÙ CUÛ A ÑAÁ T NEÀ N (Phuï luï c A - TCXD 205-1998) Söùc chòu taûi cho pheùp cuûa coïc ñôn Qa=Qtc/ktc Trong ñoù: ° Qa: Söùc chòu taûi cho pheùp tính toaùn theo ñaát neàn ° Ktc: Heä soá an toaøn = 1.75 ° Qtc: Söùc chòu taûi tieâu chuaån tính toaùn theo ñaát neàn cuûa coïc ñôn: Qtc = m(mrq p Ap + uSmf f sili) + m, mr, mf : Heä soá ñieàu kieän laøm vieäc, heä soá ñieàu kieän laøm vieäc cuûa ñaát ôû muõi coïc, vaø ôû maët beân coïc . -m= 1 - mr = 1 - mf = 0.7 : khi qua taàn g ñaát seùt - mf = 0.8 : khi qua taàn g ñaát caùt , aù caùt , aù seùt + fsi : Ma saùt beân cuûa lôùp ñaát ôû maët beân coïc (tra baûn g A2-PLA-205-1998) + u : Chu vi coïc + li : Chieàu daøi ñoaïn coïc tính toaùn . Trang / Page 11 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Giaù trò uS mf*fsili cho trongbaû ng sau: Lôù p ñaá t - T 1 1 2 3 4a 4b Teâ n phaâ n Chieàu daø y fsi mf uS mf*fsili lôù p phaâ n lôù p - (m) (m) (T/m ) - (T) C13 1.00 1.05 3.54 0.8 5.33 C13 0.15 1.63 3.94 0.8 0.89 S 0.60 2.00 4.20 0.7 3.33 S 0.70 2.65 4.59 0.7 4.24 S 1.00 3.50 0.00 0.7 0.00 S 1.00 4.50 0.00 0.7 0.00 S 1.00 5.50 0.00 0.7 0.00 S 1.00 6.50 0.00 0.7 0.00 S 1.00 7.50 0.00 0.7 0.00 S 1.00 8.50 0.00 0.7 0.00 S 0.60 9.30 0.00 0.7 0.00 S 1.00 10.10 0.00 0.7 0.00 S 1.00 11.10 0.00 0.7 0.00 S 1.00 12.10 0.00 0.7 0.00 S 1.00 13.10 0.00 0.7 0.00 S 1.00 14.10 0.00 0.7 0.00 S 0.10 14.65 0.00 0.7 0.00 C11 1.00 15.20 3.81 0.8 5.75 C11 1.00 16.20 3.87 0.8 5.84 C11 0.50 16.95 3.92 0.8 2.95 C22 1.00 17.70 6.98 0.8 10.53 C22 1.00 18.70 7.11 0.8 10.72 C22 1.00 19.70 7.24 0.8 10.92 C22 1.00 20.70 7.37 0.8 11.12 C22 1.00 21.70 7.50 0.8 11.31 C22 1.00 22.70 7.63 0.8 11.51 C22 1.00 23.70 7.76 0.8 11.70 C22 1.00 24.70 7.89 0.8 11.90 C22 1.00 25.70 8.02 0.8 12.10 C22 1.00 26.70 8.15 0.8 12.29 C22 1.00 27.70 8.28 0.8 12.49 28.38 8.37 0.8 4.42 C22 Toån g Ztb Lc = 0.35 28.00 2 (m) Trang / Page 12 of 21 Qs = SQsi = 159 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Xaùc ñònh q p : + Z p : (Ñoä saâu cuûa muõi coïc) = 29 (m) + Ñaát ôû muõi coïc laø ñaát caùt (T/m2 ) q p: Cöôøn g ñoä chòu taûi ôû muõi coïc söû duïn g coân g thöùc sau: q p = 0.75β(γ'I dpAko + αγI LBko) = 278 (T/m2 ) - γI = 0.96 Troïn g löôïn g rieân g ñaát döôùi muõi coïc (coù xeùt ñaåy noåi), T/m3 - γ'I = 0.85 Trò soá trung bình troïn g löôïn g rieân g caùc lôùp ñaát treân muõi coïc( coù xeùt ñaåy noåi), T/m3 - dp = 0.60 Ñöôøn g kính coïc, m - L= 28.00 Chieàu daøi coïc, m - Ako, Bko, α, β: (Tra baûn g A6-PLA-205-1998) j (ñoä) 32.5 Vaäy: Ako 45.10 Bko α 81.70 0.66 β 0.25 QS = SQsi = 159 (T) Qp = mrqp .Ap = 79 (T) Qtc = (Qp +Qs)m = 238 (T) Qa = Qtc/ktc 136 (T) = -TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛI CUÛ A COÏ C THEO CÖÔØ NG ÑOÄ ÑAÁ T NEÀ N (Phuï luï c B - TCXD 205-1998) Söùc chòu taûi cöïc haïn : Qu = Qs + Qp Söùc chòu taûi cho pheùp: Qa = Qs/FSs+ Qp /FSp Trong ñoù: + Qs: Söùc chòu taûi cöïc haïn do ma saùt beân + Qp: Söùc chòu taûi cöïc haïn do muõi + FSs: Heä soá an toaøn thaøn h phaàn ma saùt beân 2 + FSp : Heä soá an toaøn söùc choáng döôùi muõi coïc 3 a) Söùc chòu taûi cöïc haïn do ma saùt beân Qs = Asfs = uS fsili Trong ñoù: + u: chu vi coïc + li: chieàu daøi ñoaïn coïc thöù i maø coïc ñi qua + fsi = cai +s'hitanjai.koi cai = ci ja = ji koi = 1 - sinji Trang / Page 13 of 21 Halim Construction JSC Lôùp ñaát Calculation sheet for tower crane foundation Chieàu daøy c j g s vtb ' fs lôùp ñaát hi Qsi - (m) (T/m2 ) (ñoä) (T/m3 ) (T/m2 ) (T/m2 ) (T) T 1.2 0.200 30.00 1.000 1.13 0.52 1.14 1 0.6 1.670 7.10 1.755 2.23 1.91 2.16 1 0.7 1.670 7.10 0.755 3.02 2.00 2.64 2 6.6 0.890 10.70 0.447 4.76 1.62 20.18 3 5.1 0.980 13.80 0.943 8.64 2.60 24.95 4a 2.5 0.390 30.80 0.946 12.22 3.95 18.59 4b 11.3 0.420 32.50 0.960 18.85 5.98 127.89 Toång Lc =28 Qs = SQsi = 198 (m) b) Söùc chòu taûi cöïc haïn do muõi Qp = Ap qp Trong ñoù: + Ap : Dieän tích tieát dieän ngang muõi coïc + qp : Söùc khaùn g muõi ñôn vò (tính theo coân g thöùc cuûa Terzaghi ) q p = 1.3cNc + s'vp Nq + 0.3gd p Ng - c: löïc dính ñaát döôùi muõi coïc - s'vp : öùn g suaát theo phöông ñöùn g do neàn gaây ra ôû muõi coïc - dp : ñöôøng kính coïc - Nc, Nq ,Ng tính toaùn theo coân g thöùc sau: Nq j s vp 2 - - (T/m ) (T/m ) (T/m ) (T/m2 ) 32.5 30.31 46.01 31.05 24.30 0.42 0.96 767.0 = 198 (T) Qp = q p .Ap = 217 (T) Qu = Qp +Qs = 414 (T) Qa = Qs/FSs + Qp /FSp = 171 (T) Sức chịu tải cọc tính toán cho phép lấy như sau:/  Qa = 136 T = 1360 kN. Sức chịu kéo của cọc theo đất nền:/ The tensile pile capacity base on soil friction:  Qk = Qs 159 = = 90.85 T = 908.5 kN FS s 1.75 Với hệ số an toàn/ With safety factor: FSs = 1.75 - qp - QS = SQsi 2 The allowed pile capacity of spun pile is: - g c (ñoä) Vaäy: - ' Ng Nc Kiểm tra lực truyền xuống cọc cho cẩu tháp TC5510: Check load on piles for tower crane TC5510: Trang / Page 14 of 21 3 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Pmax = 724.11 kN ≤ Qa = 1360 kN  Thỏa mãn điều kiện lực nén. Satify push condition. Pmin = -124.4 kN Nên cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ. So, check pull condition. - Cường độ chịu nhổ cọc theo cường độ đất nền: / the tensile pile capacity base on soil friction:  Qk = 908.5 kN |Pmin| = 124.4 kN < Qn = 908.5 kN - Cường độ chịu nhổ của cọc theo vật liệu làm cọc/ the tensile pile capacity base on material of pile Tiến hành đặt 5Ø18 trong lòng cọc chạy suốt chiều dài đoạn cầu phía trên qua mối nối 4m./ Carry out putting 5Ø18 into pile along first pile that across joint 4m. Bỏ qua khả năng chịu kéo của bê tông, chỉ tính cốt thép cọc chịu lực kéo. Cốt thép 5Ø18 Ignore tensile capacity of concrete, only rebar of pile works. => Pgh = As x Rs = 12.72 x 3.650 = 464.4 (kN) |Pmin| = 124.4 kN < Pgh = 464.4 (kN) => Thỏa mãn điều kiện lực nhổ. Satify pull condition. 4. TÍNH TOÁN THÉP CHO ĐÀI MÓNG CALCULATE REBAR OF PILE CAP a) Tính toán cốt thép đài móng Calculate rebar of pile cap Mô hình tính toán đài móng làm việc như conson ngàm tại trục đối xứng đài móng. Calculation model of pile cap is as a console that is fixed at a central line of pile cap. Trang / Page 15 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Hình 6. Mặt ngàm của đài móng cẩu tháp TC5510 Picture 6 . Fixed face of pile cap for tower crane TC5510 Cốt thép được tính toán theo công thức tính toán cốt đơn theo TCXDVN 5574-2012 “Bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế” Rebar is calculated in accordance with TCXDVN 5574-2012 “Concrete and reinforced concrete structures – Design standard”  Bê tông cấp độ bền B25 (tương đương Mác 350 theo TCVN 5574-2012 – Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế), Rb = 14.50 (kG/cm2) Concrete grade B25 (equivalent to grade M350 in accordance with TCVN 5574-2012 –Reinforced concrete structures – Design standard), Rb = 14.50 (kG/cm2)  Cốt thép cấp bền AIII, Rs =3650 (kG/cm2) Rebar grade AIII, Rs =3650 (kG/cm2)  Chiều rộng b = 4.5 (m), chiều cao tính toán h0 = h –a, với h = 1.2 (m), a = 0.12 (m) cho cốt thép bên dưới và a = 0.09 (m) cho cốt thép bên trên. Width b = 4.5 (m), calculated height h0 = h –a, with h = 1.2 (m), a = 0.12 (m) for bottom rebar and a = 0.09 (m) for top rebar.  = M R b bh 02  Kiểm tra điều kiện/ Check condition    R = 0.395   = 1  1  2  As = R b bh 0 Rs Trang / Page 16 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation  Kiểm tra hàm lượng cốt thép/ Check rebar content  = - Nội lực được xuất ra từ Safe 12. The intenal forces is outputed from Safe 12 Chia dãi rộng 1m theo 2 phương cho hết đài móng Design Strips with width 1m on 2 direction on pile cap Trang / Page 17 of 21 As   min = 0.05% bh 0 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Hình 7. Biểu đồ momen theo phương X (Tổ hợp bao) Picture 7. Bending moment along X direction (Combo bao) Hình 8. Biểu đồ momen theo phương Y (Tổ hợp bao) Picture 8. Bending moment along Y direction (Combo b Trang / Page 18 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation Bảng 4.1. Bảng tính toán cốt thép đài móng Table 4.1. The Table of reinforcement of pile cap calculations . TÍNH TOÁN CẤU KiỆN BTCT Dự án: HOA LAM INTERNATION HOSPITAL Chủ đầu tư: Tính toán Ngày Vị trí: TOWER CRANE FOUNDATION Hạng mục: TINH TOAN COT THEP Kiểm tra Hiệu chỉnh 11/19/2015 Tài liệu tham khảo: TCXDVN 5574-2012 Thông số chung: Tên sàn: Tow er Crane Foundation Vị trí trục:Strip A Kích thước Vật liệu Rộng (cm) b 50.0 a 5.0 - Mác bê tông M350 Rb (KG/cm2)= - Loại thép CIII RS / Rsc (KG/cm2)= 3,650.0 Eb (103xKG/cm2)= Rsw (KG/cm2)= 101.5 Rbt (KG/cm2)= 3.15 300.00 2,900.0 ES (103xKG/cm2)= 2,100.00 Cốt thép chủ Xác định giá trị αR ξR= αR = 0.563 µmin= 0.405 µmax= 0.05% 1.57% Các kết quả tính toán Tên / vị trí hsàn (cm) Moment (KN.m) α ξ Kiểm tra điều kiện As (cm2) tính toán Diện tích Đường cốt thép bố kính trí Kết luận Phần trăm diện tích cốt thép bị thiếu µ Mom ent Strip X - nhịp 120.0 104.60 0.016 0.016 tiết diện hợp lý 2.512 20a200 15.700 OK 0.00 0.04% Strip X - gối 120.0 34.54 0.005 0.005 tiết diện hợp lý 0.825 16a200 10.050 OK 0.00 0.01% Strip Y - nhịp 120.0 82.73 0.012 0.012 tiết diện hợp lý 1.983 20a200 15.700 OK 0.00 0.03% Strip Y - gối 120.0 32.60 0.005 0.005 tiết diện hợp lý 0.779 16a200 10.050 OK 0.00 0.01% Bố trí thép dưới d20a200 ( As1 dưới = 15.7cm2) và thép trên cũng chọn d20a200 ( As1 trên = 15.7cm2) Choose Ø20a200 for below side (As1 below = 15.7cm2) and upper side is also Ø20a200 ( As1 upper= 15.7cm2) Chi tiết thép móng, xem bản vẽ đính kèm/ Detail rebar of pile cap, note drawing . Trang / Page 19 of 21 Halim Construction JSC Calculation sheet for tower crane foundation 5. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC BU LÔNG NEO CẨU THÁP TC5510 CHECK BEARING CAPACITY OF ANCHOR BOLT FOR TOWER CRANE TC5510  Cấu tạo liên kết chân đế cẩu tháp và đài móng: Số bu lông neo tại mỗi chân cẩu là n = 4 bu lông, cấp độ bền 6.6. Đường kính bu lông là d = 36 (mm). Chiều dài neo của bu lông trong bê tông là Lneo = 1200 (mm) Structure of connection between tower crane foot and foundation: Number of anchor bolts for each tower crane foot is n = 4 anchor bolts, grade 6.6. Diameter of anchor bolt is d = 36 (mm). Length of anchor bolt embedded in concrete is Lneo = 1200 (mm) Hình 9. Mặt cắt đài móng Picture 9. Section of foundation  Lực kéo lớn nhất tác dụng lên 1 chân cẩu là: Nkéo-max = 42.2 (T), được lấy theo catalog của cẩu tháp. Maximum tensile force on each tower crane foot is Nkéo-max = 42.2 (T), according to a catalog of tower crane.  Lực kéo lớn nhất tác dụng lên 1 bu lông neo là: Maximum tensile force for each anchor bolt is: Trang / Page 20 of 21