Đăng ký Đăng nhập
Trang chủ Nghiên cứu giải pháp gia cường ổn định cho mái dốc đứng...

Tài liệu Nghiên cứu giải pháp gia cường ổn định cho mái dốc đứng

.PDF
192
21
84

Mô tả:

BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI ---------------------------------------------- BÁO CÁO TÓM TẮT ĐỀ TÀI NCKH ĐẶC THÙ NĂM 2012 ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ỔN ĐỊNH CHO MÁI DỐC ĐỨNG Hà nội, tháng 12 năm 2012 BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI ---------------------------------------------- BÁO CÁO TÓM TẮT ĐỀ TÀI NCKH ĐẶC THÙ NĂM 2012 ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ỔN ĐỊNH CHO MÁI DỐC ĐỨNG CƠ QUAN CHỦ TRÌ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI HIỆU TRƯỞNG CHỦ NHIỆM ĐỀ TÀI TS. Lê Xuân Khâm Hà nội, tháng 12 năm 2012 BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI ---------------------------------------------- BÁO CÁO TÓM TẮT ĐỀ TÀI NCKH ĐẶC THÙ NĂM 2012 ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ỔN ĐỊNH CHO MÁI DỐC ĐỨNG CƠ QUAN CHỦ QUẢN: Bộ Nông nghiệp và Phát triển nông thôn CƠ QUAN CHỦ TRÌ: Trường Đại học Thủy lợi CHỦ NHIỆM ĐỀ TÀI: TS. Lê Xuân Khâm Hà nội, tháng 12 năm 2012 BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI ---------------------------------------------- BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI NCKH ĐẶC THÙ NĂM 2012 ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ỔN ĐỊNH CHO MÁI DỐC ĐỨNG CƠ QUAN CHỦ QUẢN: Bộ Nông nghiệp và Phát triển nông thôn CƠ QUAN CHỦ TRÌ: Trường Đại học Thủy lợi CHỦ NHIỆM ĐỀ TÀI: TS. Lê Xuân Khâm Hà nội, tháng 12 năm 2012 BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI ---------------------------------------------- BÁO CÁO TÓM TẮT ĐỀ TÀI NCKH ĐẶC THÙ NĂM 2012 ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ỔN ĐỊNH CHO MÁI DỐC ĐỨNG CƠ QUAN CHỦ TRÌ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI HIỆU TRƯỞNG CHỦ NHIỆM ĐỀ TÀI TS. Lê Xuân Khâm Hà nội, tháng 12 năm 2012 BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI ---------------------------------------------- BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI NCKH ĐẶC THÙ NĂM 2012 ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIA CƯỜNG ỔN ĐỊNH CHO MÁI DỐC ĐỨNG CHỦ NHIỆM ĐỀ TÀI: TS. Lê Xuân Khâm CÁN BỘ THAM GIA THỰC HIỆN: TS. Dương Đức Tiến TS. Lê Thanh Hùng ThS. Phạm Huy Dũng ThS. Nguyễn Mai Chi ThS. Dương Văn Viện ThS. Nguyễn Hà Phương ThS. Đỗ Thanh Minh ThS. Nguyễn Trọng Đại ThS. Nguyễn Thị Mai Dung Hà nội, tháng 12 năm 2012 CÁC THÔNG TIN CHUNG - Tên đề tài: Nghiên cứu giải pháp gia cường ổn định cho mái dốc đứng - Thời gian thực hiện: 12 tháng, từ tháng 1 /2012 đến tháng 12/2012 - Đơn vị chủ trì thực hiện: Trường Đại học Thủy lợi - Chủ nhiệm đề tài: TS. Lê Xuân Khâm - Chức vụ, nơi công tác: Phó Viện trưởng Viện Kỹ thuật Công trình, Trường Đại học Thủy lợi, 175 Tây Sơn, Đống Đa, Hà nội - Các cán bộ tham gia thực hiện: TS. Dương Đức Tiến, TS. Lê Thanh Hùng, ThS. Phạm Huy Dũng, ThS. Nguyễn Mai Chi, ThS. Dương Văn Viện, ThS. Nguyễn Hà Phương, ThS. Đỗ Thanh Minh, ThS. Nguyễn Trọng Đại, ThS. Nguyễn Thị Mai Dung - Kinh phí thực hiện: 60.000.000 đồng (sáu mươi triệu đồng chẵn) MỞ ĐẦU 1. Tính cấp thiết của đề tài Khi thiết kế mái dốc đất thì mái dốc phải được thiết kế ổn định trong mọi trường hợp, song một điều dễ thấy là mái dốc càng xoải thì độ ổn định càng cao. Thực tế cho thấy, có nhiều trường hợp không cho phép thiết kế mái dốc có độ dốc nhỏ: ví dụ mái dốc xoải chiếm nhiều diện tích, kinh phí tốn kém hoặc tận dụng diện tích ở trên đỉnh… thì người ta phải thiết kế mái dốc đứng. Ở đây khái niệm mái đứng là mái dốc có góc so với phương nằm ngang là 450 ≤ β ≤ 900. Mái dốc đứng, có kèm theo tải trọng trên đỉnh hoặc chịu ảnh hưởng của mưa lớn thì càng dễ mất ổn định. Vì vậy, để đảm bảo an toàn cho mái dốc đứng, một trong những giải pháp được áp dụng là dùng cốt vải địa kỹ thuật làm hệ thống cốt trong đất nhằm tăng cường độ ổn định của mái dốc. Trên thực tế đã có nhiều công trình đất có mái dốc lớn hơn tự nhiên, có khi dốc đứng. Tuy nhiên do chưa có các giải pháp kỹ thuật thỏa đáng để gia cường ổn định, đặc biệt là mái dốc đứng nên có nhiều mái dốc bị sạt lở, nhất là về mùa mưa, gây những hậu quả rất lớn về kinh tế, xã hội, thậm chí nguy hiểm đến tính mạng con người. Việc nghiên cứu giải pháp gia cường cho mái dốc đứng sẽ đem lại nhiều lợi ích lớn. Về kỹ thuật, sẽ làm tăng cường độ cho khối đất (đặc biệt là đối với khối đất phải gia cố lại sau khi bị sạt lở) dẫn đến việc đảm bảo mái dốc ổn định trong các điều kiện tính toán. Về kinh tế, mái dốc đứng sẽ giảm tiết diện mặt cắt dẫn đến giảm khối lượng đào đắp cho các công trình, tiết kiệm được không gian xây dựng, tiết kiệm được vật liệu bảo vệ bề mặt mái và tiêu thoát nước bề mặt nhanh hơn. Bên cạnh đó mái dốc đứng sẽ tạo mỹ quan và thân thiện với môi trường. 1 Ở nước ta, rất nhiều hệ thống mái dốc taluy của đường bị sạt lở nhất là vào mùa mưa, nhất là vùng duyên hải miền trung. Vì vậy, những vị trí xung yếu của nhiều tuyến đường cần có giải pháp dùng cốt vải địa kỹ thuật, đồng thời trồng cỏ trên mái dốc để đảm bảo mỹ quan tự nhiên. Để có tài liệu tra cứu sơ bộ khi gia cố mái dốc đứng bằng vải địa kỹ thuật thì cần thiết phải xây dựng được các quan hệ giữa chỉ tiêu cơ lý của đất với chiều cao của mái dốc, khoảng cách và chiều dài vải hợp lý của các lớp vải. Vì vậy đề tài “Nghiên cứu giải pháp gia cường ổn định cho mái dốc đứng” là hết sức cần thiết, có ý nghĩa đối với khoa học và thực tiễn. 2. Mục tiêu nghiên cứu - Đề xuất kết quả nghiên cứu dưới dạng đường cong thực nghiệm, các dạng kết cấu điển hình gia cố cho mái dốc đứng - Đưa ra giải pháp gia cố cho mái dốc đứng đã bị sạt lở. 3. Phạm vi nghiên cứu - Nghiên cứu giải pháp gia cường cho mái dốc có góc dốc 450 ≤β≤ 900 bằng cốt vải địa kỹ thuật. - Tính đối với đất tàn tích- sườn tích có chiều cao mái dốc H ≤ 11m 4. Nội dung nghiên cứu - Thu thập tài liệu phục vụ nghiên cứu - Đánh giá tổng quan về các giải pháp gia cường ổn định cho mái dốc và mái dốc đứng - Nghiên cứu cơ sở lý thuyết khi tính toán mái dốc có gia cường cốt địa kỹ thuật - Nghiên cứu phân tích bài toán ứng dụng, xây dựng mô hình toán với các trường hợp tính. Đề xuất các dạng kết cấu điển hình và đường cong thực nghiệm áp dụng cho mái dốc đứng. - Nghiên cứu giải pháp xử lý mái dốc đã bị sạt trượt bằng cốt địa kỹ thuật 5. Cách tiếp cận - Thống kê tài liệu: Thống kê các sự cố công trình liên quan đến mái dốc đứng, các tài liệu về lý thuyết tính toán ổn định khối đất. - Thu thập các tài liệu liên quan đến thiết kế về mái đất, mái đất gia cường và mái đất có cốt. - Nghiên cứu sử dụng các phần mềm tính toán mới để mô phỏng tính ứng dụng cho bài toán cụ thể, tính toán cho nhiều trường hợp khác nhau 6. Phương pháp nghiên cứu - Phương pháp điều tra, khảo sát, thu thập các tài liệu thực tế nhằm cập nhật các thông tin, hình ảnh mới nhất về vấn đề nghiên cứu. - Xây dựng mô hình toán khi tính toán thiết kế, ứng dụng. - Phương pháp chuyên gia: Tổ chức hội thảo, báo cáo khoa học nhằm tổng hợp các ý kiến đóng góp của các chuyên gia, các nhà khoa học về lĩnh vực nghiên cứu. 2 7. Các kết quả đạt được của đề tài - Xây dựng được các quan hệ giữa chỉ tiêu cơ lý của đất với chiều cao của mái dốc, khoảng cách và chiều dài vải hợp lý của các lớp vải địa kỹ thuật. - Đưa ra một số kết cấu điển hình của vải địa kỹ thuật tương ứng với chiều cao cảu mái dốc - Áp dụng biểu đồ quan hệ, tính toán cho công trình thực tế CHƯƠNG I: HIỆN TRẠNG VÀ CÁC GIẢI PHÁP XỬ LÝ MÁI DỐC Đà BỊ SẠT TRƯỢT I.1. Hiện trạng một số dạng mái dốc sạt trượt điển hình Quá trình trượt làm một phần sườn dốc bị phá huỷ kéo theo sự biến dạng địa hình, biến đổi cấu trúc và điều kiện địa chất ở đó. Dưới tác dụng của trọng lượng bản thân và một số nhân tố phụ trợ khác, như: áp lực của nước mặt và nước dưới đất, lực địa chấn và một số lực khác, đất đá trên sườn dốc bị biến dạng, chuyển dịch từ trên xuống dưới. Sự dịch chuyển sườn dốc rất đa dạng. Cho đến nay, người ta vẫn còn thảo luận rất nhiều về cách phân loại các hình thức dịch chuyển đó. Điều kiện để phân loại các quá trình dịch chuyển bờ dốc là xét đến kiểu dịch chuyển, thành phần đất đá, tốc độ dịch chuyển, hình thái vùng tích tụ, tuổi, nguyên nhân, mức độ phá hủy của khối trượt, mối liên quan của hình thái trượt với cấu trúc địa chất, sự phát triển khối trượt, vị trí địa lý của các khối trượt điển hình, mức độ hoạt động của nó... Các dạng sạt trượt mái dốc điển hình: Sạt trượt lở núi, ạt trượt mái taluy đường giao thông, sạt trượt bờ sông… hiện tượng sạt trượt xảy ra nhiều mưa lũ. I.2. Một số giải pháp thường dùng Đối với các hiện tượng sụt lở và trượt lở, thường dùng các biện pháp sau: - Giảm độ dốc và chiều cao mái dốc - Chống đỡ chân mái dốc bằng các tường chắn, kè chân, rọ đá, ụ đá.... - Gia cố bằng cốt địa kỹ thuật. I.3. Phân tích giải pháp xử lý mái dốc đã bị sạt trượt bằng cốt địa kỹ thuật Phương pháp sử dụng vật liệu cốt địa kỹ thuật có nhiều ưu điểm như: tăng cường ổn định của khối đất, tạo nên kết cấu mềm mại, thân thiện với môi trường. Các công trình ứng dụng đất có cốt ngày càng được xây dựng nhiều hơn do công trình ứng dụng đất có cốt là công trình nhẹ nhất trong các loại công trình vì công trình làm bằng đất tại chỗ; mềm nhất vì là công trình đất; và có thể dùng vải địa kỹ thuật, sợi tổng hợp để làm cốt thay thế cốt thép không gỉ đắt tiền Với phương án hoàn thiện sử dụng phương pháp bó uốn Tensar, bề mặt mái taluy được hình thành bằng cách trải và cuốn lưới, vải địa kỹ thuật vòng qua bề mặt rồi neo lại trong nền đất đắp. Trong quá trình bó uốn cần dùng các bao đất hoặc hỗ trợ tạm thời để tạo bề mặt và kiểm soát hướng tuyến, cần thiết cho việc đầm nén được chắc chắn. Một mái taluy mềm sẽ mang lại nhiều lợi ích về kinh tế và cho phép khách hàng lựa chọn nhiều bề mặt hấp dẫn. Các lợi ích từ việc thi công mái taluy dốc có gia cố như giảm thiểu đất sử dụng, giới hạn việc lấy đất ở những khu vực hạn chế, giảm khối 3 lượng đất đắp theo yêu cầu và là giải pháp tường mềm thay thế tường chắn bề mặt cứng ở những nơi nhạy cảm về môi trường. Khi sửa chữa mái sạt lở, gia cố các mái đường giao thông hoặc các công trình mà địa hình hẹp, địa chất khó đào bạt thì nên dùng cốt địa kỹ thuật để sử dụng lại đất sạt xuống hoặc đất đào mở móng, như vậy sẽ giảm được chi phí vận chuyển đất sạt lở ra khỏi khu vực, giảm ách tắc giao thông. I.4. Kết luận chương I Chương I đã nêu tổng về các dạng sạt trượt mái dốc điển hình, hiện trạng các dạng sạt trượt mái dốc thực tế thường gặp. Nêu sơ lược các giải pháp phòng chống và xử lý mái dốc đã bị sạt trượt; trong đó phân tích giải pháp gia cố, xử lý mái dốc bằng vải địa kỹ thuật, đây cũng là cơ sở làm định hướng nghiên cứu của đề tài. CHƯƠNG II: CƠ SỞ LÝ THUYẾT II.1. Cơ chế tương tác giữa đất và cốt Đất có độ bền kéo thấp nhưng độ bền nén là tương đối, độ bền của đất chỉ bị giới hạn bởi sức kháng ứng suất cắt của nó. Mục đích kết hợp đất với cốt là để tiếp thu lực kéo hoặc ứng suất cắt, giảm được việc tải trọng gây phá hoại đất do ứng suất cắt hoặc do biến dạng quá mức. Khối đắp có cốt được coi là một khối vật liệu hỗn hợp có các đặc tính đã được cải thiện, đặc biệt là khả năng chịu kéo, chịu cắt so với đất không có cốt. Khi tải trọng được truyền từ đất vào cốt thì cơ chế truyền tải từ đất vào cốt và ngược lại thực hiện thông qua sức neo bám đất/cốt. Đối với đất kém dính sức neo bám này là do ma sát đất/cốt phụ thuộc vào đất, cốt và mức độ thô nhám trên bề mặt của nó. Còn đối với đất dính, sức neo bám này phụ thuộc chính là lực dính giữa cốt với đất. Sự tương tác giữa cốt mềm với đất là sự tiếp thu lực kéo dọc trục. Để tăng khả năng chịu tải kéo và để tiện thi công các cốt mềm được đặt nằm ngang trong tường, trong mái dốc và dưới nền đắp trùng với trục biến dạng kéo chính trong đất không có cốt. Khi tính toán thiết kế, ta phải xác định các lực kéo dọc trục mà cốt phải tiếp nhận ở vùng chủ động và sự phân bố chúng vào vùng bị động. II.2. Cơ chế gia cường cốt trong mái dốc Hình 1 thể hiện mái dốc đất rời khô nghiêng góc β (là góc lớn hơn góc ma sát trong ϕ của đất) so với phương ngang. Nếu không có tác động của cốt, mái đất đã bị trượt. Tuy nhiên nhờ kết hợp với đất và cốt mái đất đã ổn định. Việc khảo sát cơ chế gia cường cơ bản đã chứng tỏ trong mái dốc gồm hai vùng riêng biệt: vùng chủ động và vùng kháng trượt (vùng bị động). β Vïng ho¹t ®éng Laj Vïng gi÷ Lej Rienforcement Hình 1. Cơ chế gia cường tường và mái dốc bằng cốt 4 Nếu không có cốt, vùng chủ động sẽ mất ổn định, dịch ra phía trước và trượt xuống so với vùng kháng. Nếu đặt cốt ngang qua hai vùng, cốt có thể làm cho vùng chủ động ổn định. Hình 1 thể hiện một lớp cốt đơn có chiều dài L aj trong vùng chủ động và L ej trong vùng kháng. Trong thực tế thường bố trí cốt gồm nhiều lớp. Tạo cho cốt có được cơ chế neo bám thích hợp và có độ cứng chống kéo thích hợp thì cốt sẽ tiếp thu được biến dạng kéo xuất hiện trong đất ở vùng chủ động (vùng hoạt động). Biến dạng kéo được truyền đi từ đất sang cốt nhờ vào cơ chế neo bám cốt đất. Biến dạng trong đoạn cốt thuộc vùng chủ động làm tăng tương ứng lực kéo của cốt trong vùng này. Nếu tổng chiều dài cốt bị giới hạn bởi L aj thì quá trình truyền tải trọng từ đất vào cốt không đủ ngăn chặn hiện tượng trượt của vùng chủ động. Để có đủ khả năng chống trượt, phần tử cốt phải được kéo dài thêm đoạn L ej vào vùng giữ (vùng bị động). Giả thiết rằng cốt có đủ lực kéo để chịu được tải trọng kéo tiếp thu từ vùng chủ động, lực này sẽ được phân tán vào đất trong vùng kháng. Trong vùng chủ động, tải trọng truyền từ đất vào cốt cũng thông qua cơ chế neo bám đất - cốt, lực kéo trong cốt phân bố không đều theo chiều dài giảm dần về phía đầu tự do của chiều dài L ej kể từ bề mặt mái dốc hay bề mặt tường vì tải trọng được phân phối dần vào đất. Tại đầu tự do của cốt trong vùng kháng, lực kéo trong cốt bằng không. II.3. Cơ chế phá hoại khối đất có gia cường cốt địa kỹ thuật Ổn định ngoài: Phá hoại sức chịu tải và phá hoại nghiêng lệch (Hình 2-a); Trượt về phía trước (Hình 2-b); phá hoại trượt trong khối đất có cốt (Hình 2-c). Hình 2. Các trạng thái giới hạn phá hoại về ổn định ngoài Ổn định nội bộ: Kéo đứt các đơn nguyên cốt riêng rẽ (Hình 3-a); phá hoại neo bám gây tuột cốt với mỗi đơn nguyên cốt riêng rẽ (Hình 3-b). Hình 3. Các trạng thái giới hạn phá hoại về ổn định nội bộ Ổn định hỗn hợp: Phá hoại kéo đứt các đơn nguyên cốt riêng rẽ (Hình 4-a); phá hoại neo bám gây tuột cốt đối với mỗi đơn nguyên cốt riêng rẽ (Hình 4-b) Hình 4. Các trạng thái giới hạn phá hoại về ổn định hỗn hợp a. Kéo đứt cốt b. Phá hoại neo bám cốt 5 II.4. Tính toán kiểm tra ổn định mái dốc II.4.1. Sơ đồ bài toán Sự phá hỏng khối đất nói chung và khối đất có cốt nói riêng đều có cơ chế của sự trượt của khối trượt (theo một mặt gọi là mặt trượt hay mặt phá hoại). Kết quả nghiên cứu thực nghiệm đã có kết luận rằng: mặt trượt khả dĩ trong khối đất có cốt thường trùng với đường lực kéo lớn nhất. Hình 5. Sơ đồ lực tác dụng lên khối trượt ABC theo mô hình tính toán hệ thống neo Dù do tụt neo hay do đứt neo thì sự phá hoại khối đất vẫn theo cơ chế trượt khối đất trên mặt phá hoại có dạng cong logarit. Khối đất có đặt cốt nằm ngang bằng vải địa kỹ thuật hay lưới địa kỹ thuật có thể coi như một chỉnh thể. Do vậy khi phân tích có thể coi khối đất trượt ứng xử như một chỉnh thể. Vấn đề đặt ra ở đây là xác định lực neo cần thiết để neo giữ khối đất ở trạng thái cân bằng giới hạn trên mặt trượt (Hình 5). Sơ đồ xác định vị trí mặt trượt khả dĩ. Tách một mét dài công trình đất có cốt để xét sự cân bằng giới hạn của khối đất ABC ứng xử như một vật thể hoàn chỉnh. Hình 5-a là mô hình tính toán và hình 5-b là sơ đồ lực tính toán. Trong hình 5-b các đại lượng được xác định lần lượt như sau: T i và T là lực neo (hoặc lực kéo) của mỗi lớp cốt và tổng lực neo được xác định theo công thức: T=ΣT i (i=1,2,3,.....,n) (1) II.4.2. Phương pháp phân mảnh để tính toán mặt trượt tròn trong mái dốc đắp có cốt Phương pháp phân mảnh đã được lập ra để phân tích, tính toán ổn định các mái dốc có cốt hoặc không cốt đối với phần lớn các trường hợp mái dốc thông thường có dạng hình học khác nhau và có nhiều tầng đất khác nhau (Hình 6). Trong trường hợp mái dốc có cốt, người ta giả thiết rằng lực tương tác giữa các mảnh được bỏ qua vì sự có mặt của cốt có ảnh hưởng phức tạp đến các lực đó và vì sự có mặt của cốt khiến cho khối đất trượt ít bị xáo động. Trong tính toán người ta giả thiết rằng các lớp cốt đều nằm ngang và chỉ xét đến những chỗ chúng giao nhau cắt nhau với mặt trượt giả thiết tại mỗi mảnh riêng. Mômen giữ do các tác động tổ hợp của đất và cốt phải không được nhỏ hơn mômen trượt do trọng lượng đất gây ra. Các mômen này đều phải được tính với tâm quay của khối trượt. 6 Xi αι Yj 0 R C B Wi Ei Ei+1 A L j Ti αi βs Ti Lej bi Ni Ui Hình 6. Phương pháp phân mảnh với mặt trượt tròn để tính ổn định mái dốc trong đất có cốt Để cân bằng, cần phải thoả mãn điều kiện: M gt ≤ M g1 +M g2 , hoặc K = Mg1 + Mg2 M gt ≥ [K] (2) M gt - mô men gây trượt do trọng lượng bản thân của đất và do ngoại tải; M g1 - mô men giữ do cường độ chống cắt của đất; M g2 - mô men giữ do sự có mặt của cốt trong mái dốc; K- hệ số ổn định mái dốc; [K]- hệ số ổn định cho phép đối với các công trình thiết kế (theo qui phạm). II.5. Kết luận chương II Khi mái dốc có gia cường cốt vải địa kỹ thuật thì sẽ tăng độ ổn định của mái dốc. Chương II đã nêu được cơ chế tương tác giữa cốt và đất, phân tích sức chịu tải của cốt, cơ chế gia cố và chịu lực của cốt trong đất. Khi tính toán ổn định mái dốc có cốt theo phương pháp phân mảnh cũng đã thể hiện rõ tác dụng do cốt trong trong vấn đề ổn định mái dốc và được thể hiện ở giá trị M g2 . Đây cũng là cơ sở lý luận để tính ổn định mái dốc có cốt sau này. CHƯƠNG III: NGHIÊN CỨU ĐỀ XUẤT KẾT CẤU ĐIỂN HÌNH, ĐƯỜNG CONG THỰC NGHIỆM GIA CƯỜNG MÁI DỐC ĐỨNG III.1. Mục đích Để có tài liệu tra cứu sơ bộ khi gia cố mái dốc đứng, gia cố mái dốc đã bị sạt trượt thì cần: - Xây dựng được các quan hệ giữa chỉ tiêu cơ lý của đất với chiều cao của mái dốc, khoảng cách và chiều dài vải hợp lý của các lớp vải. - Đưa ra một số kết cấu điển hình tương ứng với chiều cao mái dốc của mái dốc III.2. Phân tích lựa chọn các điều kiện biên và trường hợp tính toán a) Các chỉ tiêu cơ lý Theo số liệu thống kê của đề tài NCKH trọng điểm cấp nhà nước mã số KC.08.33/06-10 thì đất tàn tích- sườn tích ở nước ta được lựa chọn: lực dính C: 9 ≤ C ≤ 47 kN/m2 ; góc ma sát trong 100 ≤ ϕ ≤ 300; 1.74T/m3 ≤ γ bh ≤ 1.92T/m3. 7 b) Lựa chọn một số thông số khác: góc nghiêng mái dốc α = 75 độ, tải trọng tĩnh trên đỉnh dốc: q=20 kN/m2 III.3. Nghiên cứu phương án kết cấu mái dốc III.3.1. Lựa chọn chiều cao tính toán mái dốc đứng: Theo tiêu chuẩn thiết kế đập đất đầm nén 157-2005 đối với đập đất, chiều cao đập từ 10-15 m nên bố trí 1 cơ, đối với mái dốc đang nghiên cứu cứu với độ cao quá lớn (10 – 15m) mà phải làm cơ sẽ không xét tới, vì chiều cao này sẽ khó khăn cho việc thi công bằng cốt vải địa kỹ thuật. Vì vậy trong nội dung của chuyên đề này chỉ tập trung phân tích mái dốc có độ cao nhỏ hơn 15m, cụ thể chỉ xét các loại mái dốc có chiều cao khoảng từ 7 – 11m và áp dụng với vải địa kỹ thuật III.3.2. Khoảng cách giữa các lớp cốt: từ 03 – 1,8(m) Để thuận lợi cho việc ứng dụng công nghệ đất có cốt trong thực tế, khoảng cách giữa các lớp cốt trong tính toán được chọn cách đều nhau và đáp ứng các tiêu chí sau: - Đảm bảo ổn định tổng thể. - Phát huy tối đa khả năng chịu kéo của vải địa kỹ thuật dùng làm cốt - Phù hợp với công nghệ thi công đắp đầm chặt từng lớp Gọi d(cm) là chiều dày của lớp đất đầm chặt, trị số h (khoảng cách giữa các lớp cốt) được chọn phải là h = n.d với n= 1,2,3,4,5 theo kinh nghiệm nên chọn h ≤ 90cm đối với đất rời và h ≤ 120cm đối với đất dính Khoảng cách tối thiểu giữa 2 lớp khi sử dụng vải lọc với chức năng gia cường là 30cm Khoảng cách lớn nhất giữa hai lớp cốt chính là khoảng 6ft (1,8m), Chiều dài của hệ thống cốt chính phụ thuộc vào cấu tạo của khối đất đặt cốt. Khoảng cách lớn nhất của hai lớp cốt phụ là khoảng 2 ft (0,6m) với chiều dài tương ứng là 4ft (1,2m) Kết hợp các tiêu chí trên trong mặt cắt định hình mái dốc tác giả tính toán với khoảng cách các lớp cốt đều nhau, tính toán tìm ra khoảng cách lớn nhất có thể đảm bảo ổn định cục bộ, ổn định tổng thể. Khoảng cách giữa các lớp cốt nằm trong khoảng 0,3m ≤ h ≤ 1,8 m III.3.3. Chiều dài lớp cốt và phương pháp xác định chiều dài cốt Chiều dài lớp cốt trong đất có sự khác biệt giữa phần nằm trong vùng chủ động và phần nằm trong vùng bị động. Chiều dài cốt (cả trong vùng chủ động và vùng bị động) và các đặc trưng neo bám của chúng sẽ khống chế khả năng chịu tải kết cấu. ReSlope cho phép 3 lựa chọn để xác định khoảng cách đặt cốt: + Đồng nhất chiều dài cho tất cả lớp cốt + Nội suy tuyến tính chiều dài lớp cốt giữa các lớp trên và dưới + Máy tự động tính khoảng cách và chiều dài tối ưu cho bài toán. Ưu nhược điểm của mỗi lựa chọn: - Đối với trường hợp đồng nhất chiều dài cho tất cả các lớp cốt: có ưu điểm là rất thuận lợi cho công tác tổ chức cắt vải; tổ chức thi công công trình song do yêu cầu về 8 chiều dài của mỗi lớp cốt khác nhau, chiều dài lớp cốt giáp nền sẽ yêu cầu lớn hơn chiều dài các lớp cốt phía trên, lựa chọn này phần mềm sẽ tính toán chiều dài cho lớp cốt bất lợi nhất và áp dụng cho tất cả các lớp cốt khác, gây lãng phí một phần nguyên vật liệu. - Đối với trường hợp chiều dài lớp cốt được nội suy tuyến tính: Chiều dài lớp cốt sẽ được tính toán nội suy từ chiều dài lớn nhất tính toán và chiều dài nhỏ nhất tính toán. Khi áp dụng ra thực tế công trình có chiều dài lớn sẽ tránh lãnh phí, thất thoát so với trường hợp 1, tuy nhiên khi thi công cắt và đặt vải lọc cần lưu ý cao trình lắp đặt của từng loại chiều dài vải lọc. - Đối với trường hợp máy tự động tính khoảng cách và chiều dài tối ưu cho bài toán: Trường hợp này phần mềm sẽ tự động tính toán và tìm ra chiều dài tối ưu nhất , khoảng cách tối ưu nhất, tiết kiệm nhất về vật liệu. tuy nhiên trên thực tế thi công nếu mỗi lớp có 1 chiều dài khác nhau và không theo quy luật thì việc cắt vải, thi công với số lượng lớn rất khó khăn và tốn nhiều công sức. lựa chọn này không nên áp dụng vào thực tế tuy nhiên nếu sử dụng phương pháp này để kiểm tra sự lãng phí hay tiêu tốn nguyên vật liệu không cần thiết của 2 lựa chọn trên thì lại rất hiệu quả. Sau khi phân tích các trường hợp tính toán. Để thuận tiện cho công tác tra cứu, ứng dụng công nghệ đất có cốt vải địa kỹ thuật trong thực tế, thuận tiện cho công tác tổ chức thi công các công trình tác giả lựa chọn tính toán đồng nhất về chiều dài và khoảng cách cốt. III.4. Phân tích các bài toán ứng dụng III.4.1. Giới thiệu phần mềm tính toán Phần mềm ReSlope(4.0) Reinforced Steep Slope (4.0) là phần mềm chuyên dụng của công ty ADAMA-Engineering Hoa Kỳ dùng để thiết kế mái dốc đứng (góc dốc 450≤ β ≤900) công trình đất, khi có sử dụng cốt địa kỹ thuật để tăng ổn định cho công trình. Chương trình có khả năng mô phỏng mái dốc công trình đất khi chịu tải trọng trên mái, trên cơ hay trên đỉnh mái và cũng xét tới tải trọng động đất. Vật liệu cốt sử dụng có thể là vải địa kỹ thuật, lưới nhựa địa kỹ thuật hay lưới thép địa kỹ thuật. Chương trình ứng dụng lý thuyết ổn định mái dốc của Bishop (Phương pháp trượt cung tròn) và lý thuyết của Spencer (Trượt nêm). Kết quả tính toán cho phép xác định ổn định tổng thể của mái dốc, ổn định cục bộ (kéo tụt cốt hoặc đứt cốt), lựa chọn khoảng cách đặt cốt tối ưu cho từng lớp cốt, tính tổng khối lượng cốt đã sử dụng và giá thành của nó. III.4.2. Bài toán ứng dụng Phạm vi nghiên cứu: Chiều cao: H ≤ 11m; Cốt vải địa kỹ thuật sử dụng 2 loại vải HS100/50 và HS 150/50; Đất trong phạm vi cốt có các chỉ tiêu cơ lý: Lực dính C = (10;15;20;25) kN/m2 , Góc ma sát trong φ0 = (150;200;250). Trường hợp tính toán đặc biệt, mái dốc đứng làm việc bất lợi chịu tác dụng của áp lực nước trong đất do mưa kéo dài. Coi mái đất dốc làm việc như một đập đất, giả thiết dòng thấm đổ vào vật thoát nước dưới chân mái dốc, công thức vẽ đường bão hòa y2 = 2a 0 x ở đây chọn a 0 = 1. Các trường hợp tính của bài toán: Tương ứng với mỗi cặp C, φ tại một chiều cao nhất định ta có kết quả số lượng lớp cốt và chiều dài lớp cốt tối thiểu cần bố trí để kết cấu làm việc ổn định. 9 Bảng 1. Bảng tổng hợp các trường hợp tính trường hợp sử dụng vải HS 100/50 và HS 150/50 Góc Góc ma Góc ma Lực Lực Lực ma sát Chiều cao tường dính C dính C dính C sát ϕ sát ϕ ϕ 15 10 20 10 25 10 15 15 20 15 25 15 H = 7m 15 20 20 20 25 20 15 25 20 25 25 25 15 10 20 10 25 10 15 15 20 15 25 15 H = 9m 15 20 20 20 25 20 15 25 20 25 25 25 15 10 20 10 25 10 H = 11m 15 15 20 15 25 15 15 20 20 20 25 20 15 25 20 25 25 25 III.4.3. Phân tích kết quả tính toán a) Kết quả tính với các trường hợp sử dụng loại vải HS100/50 Kết quả tính toán, ta thấy khi các giá trị φ, C càng lớn, sức chịu kéo của vải càng cao thì khả năng ổn định của mái dốc càng lớn. Điều này hoàn toàn phù hợp với tính chất chịu lực của mái dốc. Hình 7. Biểu đồ quan hệ giữa C, φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với H=7m và loại vải HS100/50 Kết quả tính toán đã được ra dạng bảng, từ bảng ta thấy khi tính toán với φ = 150, dùng loại vải HS 100/50 ứng với trường hợp đặc biệt thì với chiều cao mái dốc H = 7m cho kết quả ổn định với C =10, 15,20, 25 kN/m2. Nhưng đối với với chiều cao tường H = 9 m thì tường chỉ ổn định tương ứng với C = 15,20, 25 kN/m2 và H = 11 m thì tường chỉ ổn định tương ứng với C = 20, 25 kN/m2. Để thuận lợi cho việc tra cứu để gia cố sơ bộ mái dốc đứng, trong chuyên đề này sẽ xây dựng các biểu đồ hệ giữa C, 10 φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với chiều cao tường và loại vải. Để thiên về an toàn, chúng tôi chỉ xây dựng mối quan hệ này với trường hợp tổ hợp lực đặc biệt. Hình 8. Mối quan hệ giữa C, φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với H=9m và loại vải HS100/50 Hình 9. Mối quan hệ giữa C, φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với H=11m và loại vải HS100/50 b) Kết quả tính với các trường hợp sử dụng loại vải HS150/50 Hình 10. Mối quan hệ giữa C, φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với H=7m và loại vải HS150/50 Kết quả tính toán với φ = 150, dùng loại vải HS 150/50 ứng với trường hợp đặc biệt thì với chiều cao mái dốc H = 7m, 9m, 11m thì đều cho kết quả ổn định với C =10, 11 15,20, 25 kN/m2. Điều này cho thấy khi gia cố vải có sức chịu tải của vải tốt hơn thì khả năng ổn định của mái dốc được tăng lên. Hình 11. Mối quan hệ giữa C, φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với H=9m và loại vải HS150/50 Hình 12. Mối quan hệ giữa C, φ và số lớp cốt ứng, chiều dài cốt với H=11m và loại vải HS150/50 III.5. Đề xuất một số kết cấu gia cố vải địa kỹ thuật tương ứng với chiều cao của mái dốc Mục đích của mục III.4 là chỉ ra cho người dùng biết các tra sơ bộ trên các biều đồ quan hệ để ra số lớp cốt, chiều dài cốt tương ứng với các chỉ tiêu cơ lý của đất và chiều cao của dốc; đồng thời cũng đưa ra ví dụ cụ thể (thông qua hình vẽ) để người dùng biết cách gia cố. Căn cứ vào giá trị trung bình các chỉ tiêu cơ lý của đất tàn – sườn tích của đề tài NCKH cấp Nhà nước do tác giả Trần Trọng Tuệ giá trị lực dính C: 9 ≤ C ≤ 47 kN/m2 ; góc ma sát trong 100 ≤ ϕ ≤ 300, 17.4KN/m3 ≤ γ bh ≤ 19.2KN/m3 và căn cứ vào các số liệu thực tế ở trên ta lấy chỉ tiêu cơ lý được lấy (thiên về an toàn) ϕ = 230, C = 16 (KN/m2). Từ các biểu đồ quan hệ đã xây dựng được, chúng tôi đưa ra một số kết cấu gia cố vải địa kỹ thuật tương ứng với chiều cao mái dốc dưới dạng bảng kết quả và hình vẽ để tra cứu. III.6. Kết luận chương III - Nêu ra được chỉ tiêu cơ lý nói chung của các loại đất, từ đó để làm cơ sở để lựa phân tích các điều kiện biên để tính toán phù hợp với điều kiện thực tế 12 - Xây dựng đường quan hệ giữa tính chất cơ lý của đất (C, φ) với chiều dài cốt; số lớp cốt dùng tham khảo để thiết kế sơ bộ, hoặc khi xử lý các điểm sạt trượt có mái dốc đứng, giúp người thiết kế dễ dàng tra cứu, ứng dụng và lựa chọn phương án kỹ thuật - Đưa ra một số dạng kết cấu định hình với loại ứng với chiều cao tường H = 7m, H = 9m và H = 11 m. Căn cứ vào các kết cấu định hình này, người ta có thể ứng dụng để gia cố tương ứng với chiều cao tường, loại đất, loại vải ... đảm bảo mái dốc vẫn được ổn định. CHƯƠNG IV: GIẢI PHÁP XỬ LÝ MÁI DỐC Đà BỊ SẠT TRƯỢT BẰNG CỐT ĐỊA KỸ THUẬT IV.1. Trình tự thi công mái dốc có cốt - Chuẩn bị mặt bằng móng; - Dựng giá đỡ tạm theo góc mặt mái dốc theo yêu cầu; - Đào và đặt lớp cốt đáy với một đoạn thừa ra ngoài mặt mái dốc để bọc cuốn và lật trở lại phía trong vào trong đất đắp; - Rải thêm một tấm nẹp (như vải địa kỹ thuật hoặc miếng thảm cỏ), nếu cầu thiết, trong phạm vi mặt bọc cuốn để phòng ngừa vật liệu đắp tụt qua mặt mái dốc; - Đắp và đầm nén trên cốt phù hợp - Cuốn phần cuối của cốt lật trở lại vào trong đất đắp để bọc cuộn đất; - Cũng có thể neo đoạn cốt thừa đó vào khối đất đắp bằng một chiều dài neo hoặc nối nó với lớp cốt tiếp theo; kéo căng phần cốt bọc cuộn để giữ chặt mặt mái dốc. IV.2. Giải pháp xử lý mái dốc đã bị sạt trượt IV.2.1. Một số giải pháp thường dùng Đối với các hiện tượng sụt lở và trượt lở, thường dùng các biện pháp sau: - Giảm độ dốc và chiều cao mái dốc - Chống đỡ chân mái dốc bằng các tường chắn, kè chân, rọ đá, ụ đá.... - Gia cố bằng cốt địa kỹ thuật. II.2.2. Phân tích giải pháp xử mái dốc đã bị sạt trượt bằng cốt địa kỹ thuật Phương pháp sử dụng vật liệu cốt địa kỹ thuật có nhiều ưu điểm như: tăng cường ổn định của khối đất, tạo nên kết cấu mềm mại, thân thiện với môi trường. Các công trình ứng dụng đất có cốt ngày càng được xây dựng nhiều hơn do công trình ứng dụng đất có cốt là công trình nhẹ nhất trong các loại công trình vì công trình làm bằng đất tại chỗ; mềm nhất vì là công trình đất; và có thể dùng vải địa kỹ thuật, sợi tổng hợp để làm cốt thay thế cốt thép không gỉ đắt tiền Với phương án hoàn thiện bề mặt mái taluy được hình thành bằng cách trải và cuốn lưới, vải địa kỹ thuật vòng qua bề mặt rồi neo lại trong nền đất đắp. Trong quá trình bó uốn cần dùng các bao đất hoặc hỗ trợ tạm thời để tạo bề mặt và kiểm soát hướng tuyến, cần thiết cho việc đầm nén được chắc chắn. Một mái taluy mềm sẽ mang lại nhiều lợi ích về kinh tế và cho phép khách hàng lựa chọn nhiều bề mặt hấp dẫn. Các lợi ích từ việc thi công mái taluy dốc có gia cố như giảm thiểu đất sử dụng, giới hạn việc lấy đất ở những khu vực hạn chế, giảm khối lượng đất đắp theo yêu cầu và là giải pháp tường mềm thay thế tường chắn bề mặt cứng ở những nơi nhạy cảm về môi trường. 13 Khi sửa chữa mái sạt lở, gia cố các mái đường giao thông hoặc các công trình mà địa hình hẹp, địa chất khó đào bạt thì nên dùng cốt địa kỹ thuật để sử dụng lại đất sạt xuống hoặc đất đào mở móng, như vậy sẽ giảm được chi phí vận chuyển đất sạt lở ra khỏi khu vực, giảm ách tắc giao thông. IV.3. Phân tích ứng dụng công trình thực tế IV.3.1. Giới thiệu công trình thực tế: Lựa chọn tuyến đường Tam Văn - Lâm Phú (Lang Chánh) tỉnh Thanh hóa được triển khai xây dựng cuối năm 2007, thời gian hoàn thành cuối năm 2010, do Công ty cổ phần Xây dựng Sơn Trang trúng thầu thi công với chiều dài 9,236 km, giá trị xây lắp 30 tỷ đồng. Triển khai thi công trong điều kiện nhiều đoạn trên tuyến phải xẻ núi để mở đường. Vị trí sạt lở đoạn Km8+989.40 do mưa lũ tháng 10 năm nước ngấm vào mái taluy dương của đường gây phá hoại cấu trúc tự nhiên dẫn đến hiện tượng sạt trượt. Giải pháp đưa ra là: dọn phần sạt trượt để gia cố đường không hợp lý vì độ dốc của mái ta luy dương rất lớn và vẫn có thể xảy ra hiện tượng sạt lở tiếp theo gây nguy hiểm cho người dân tham gia giao thông trên tuyến đường. Nếu cân chỉnh lại mái taluy thì khối lượng đào đắp lớn và rất tốn kém. Nếu điều chỉnh tuyến đường lệch xa vị trí sạt lở thì sẽ tăng khối lượng đất đắp và phải làm tuyến đường mới cũng là giải pháp không kinh tế và lãng phí. Vì vậy để tận dụng được khối đất bị sạt trượt, tăng ổn định cho mái ta luy dương và không thay đổi cả tuyến đường đoạn qua vị trí Km8+989.40 thì phương pháp được lựa chọn là gia cố mái dốc đứng mái dốc đứng bằng vải địa kỹ thuật. Góc mái dốc α = 750 , chiều cao từ chân mái đến đỉnh mái là 7m. Tải trọng trên đỉnh mái là 20 kN/m2. Các chỉ tiêu cơ lý của đất và địa chất đất nền sau khảo sát ở Bảng . Yêu cầu tính toán bố trí cốt một cách hợp lý để xử lý sạt trượt đảm bảo an toàn cho mái dốc. Cäc:KM9 Km:9+00 1 Tû lÖ b¶n vÏ 380 2 376 374.56 1: 1 372 1.75 0.00 368 4% 0.75 3 3% 364 1.70 1.30 2.70 5.00 2.00 4.00 383.04 9.42 377.94 2 375.64 368.94 8 371.44 3.50 1.2 367.84 367.64 367.54 1.75 1.10 5.50 367.54 367.74 363.44 5.05 1.00 Kho¶ng c¸ch mia 363.44 Cao ®é thiªn nhiªn 367.54 Cao ®é thiÕt kÕ Kho¶ng c¸ch lÎ thiÕt kÕ 8.00 Hình 13. Mặt cắt dự kiến bố trí công trình 14
- Xem thêm -

Tài liệu liên quan