TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
KHOA CÔNG NGHỆ VÀ QUẢN LÍ MÔI TRƯỜNG
TIỂU LUẬN
MÔN : MÔ HÌNH HÓA MÔI TRƯỜNG
ĐỀ TÀI: Áp dụng mô hình DO- phương pháp Streeter- Phelps vào việc
đánh giá chất lượng ô nhiễm nước sông
Thành phố Hồ Chí Minh, Ngày 30 Tháng 10 Năm 2014
1
Mục lục
Phần 1: Mở đầu.............................................................................................5
Phần 2: Tổng quan về vấn đề nghiên cứu.....................................................6
Phần 3: Nội dung mô hình Streeter- Phelps:................................................7
1. Cách tiếp cận cân bằng vật chất.........................................................7
2. Độ thiếu hụt oxy...............................................................................10
3. Độ thiếu hụt ban đầu.........................................................................11
4. Phương trình diễn tiến của DO.........................................................11
5. Sự nạp không khí..............................................................................14
Phần 4: Bài toán ứng dụng..........................................................................16
Phần 4: Kết luận và kiến nghị.....................................................................26
Tài liệu tham khảo......................................................................................27
Phần 1: Mở đầu
Sự phát triển nhanh chóng của công nghiệp trên đất nước chúng ta trong những
năm qua đã làm gia tăng đáng kể phát thải vào môi trường. Sau hơn 20 năm
công nghiệp hóa, hiện đại hóa đất nước, môi trường nước ta bị xuống cấp một
cách nhanh chóng: đất đai bị xói mòn, thoái hóa, chất lượng nguồn nước bị suy
giảm mạnh, không khí ở nhiều đô thị, khu dân cư bị ô nhiễm nặng, khối lượng
phát sinh và mức độ độc hại của các chất thải ngày càng tăng, tài nguyên thiên
nhiên trong nhiều trường hợp bị khai thác quá mức, không có qui hoạch, đa
dạng sinh học bị đe dọa nghiêm trọng, điều kiện vệ sinh môi trường, cung cấp
nước sạch ở nhiều nơi không bảo đảm. Việc đẩy mạnh phát triển công nghiệp,
dịch vụ, quá trình đô thị hóa,…đang gây ra áp lực lớn lên tài nguyên và môi
trường, đặt công tác bảo vệ môi trường nước ta trước những thách thức gay gắt.
Các chất ô nhiễm đưa vào môi trường ngày càng nhiều làm tổn hại các hệ sinh
2
thái-gây tổn hại đến cấu trúc hệ sinh thái và tàn phá các sinh vật, đặc biệt là môi
trường nước. Một nhiệm vụ quan trọng đặt ra là chúng ta phải dự đoán sự biến
đổi của môi trường dưới sự tác động của các yếu tố khác nhau. Do vậy, mô hình
hóa môi trường sẽ giúp đưa ra những dự báo trước, từ đó đưa ra những biện
pháp quản lý và biện pháp kỹ thuật thích hợp.
Ô nhiễm nước là một trong những vấn đề quan trọng hiện nay cần được quan
tâm và xử lý thích hợp. Việc đưa các chất có nhu cầu về oxy, kể cả chất hữu cơ,
vô cơ vào trong một con sông dẫn tới sự suy giảm hàm lượng oxy hòa tan trong
nước sông. Điều này có thể đưa tới một nguy cơ thực sự đối với cá và các loài
thủy sinh bậc cao khác nếu như nồng độ oxy hòa tan trong nước sông giảm tới
một giá trị tới hạn nào đó. Để dự báo mức độ suy giảm oxy cần phải biết loại
chất thải được thải vào sông và bao nhiêu oxy cần thiết để phân hủy chất thải.
Các vật chất hữu cơ có nhu cầu về oxy thường được đo bằng cách xác định
lượng oxy bị tiêu thụ trong quá trình phân hủy theo cách gần đúng với sự phân
hủy trong các nguồn nước thiên nhiên. Mô hình DO, cụ thể là phương pháp
Streeter- Phelps sẽ giúp chúng ta tìm hiểu về các vấn đề trên.
Phần 2: Tổng quan về vấn đề nghiên cứu
DO (Dessolved Oxygen) là thông số hóa học quan trọng nhất, lượng oxy hòa
tan trong nước cần thiết cho sự hô hấp của các thủy sinh. Trong các chất khí hòa
tan trong nước, oxy hòa tan đóng một vai trò rất quan trọng. Oxy hòa tan cần
thiết cho sinh vật thủy sinh phát triển, nó là điều kiện không thể thiếu của quá
trình phân hủy hiếu khí của vi sinh vật. Khi nước bị ô nhiễm do các chất hữu cơ
dễ bị phân hủy bởi vi sinh vật thì lượng oxy hòa tan trong nước sẽ bị tiêu thụ
bớt, do đó giá trị DO sẽ thấp hơn so với DO bảo hòa tại điều kiện đó. Vì vậy
DO được sử dụng như một thông số để đánh giá mức độ ô nhiễm chất hữu cơ
3
của các nguồn nước. DO có ý nghĩa lớn đối với quá trình tự làm sạch của sông
(assimilative capacity - AC). Đơn vị tính của DO thường dùng là mg/l.
Nồng độ oxy hòa tan trong một con sông là một chỉ số phản ánh mức độ trong
sạch chung của nó. Tất cả các dòng sông đều có một khả năng tự làm sạch nhất
định của chúng. Với điều kiện là việc thải các chất có nhu cầu về oxy nằm trong
khả năng tự làm sạch của một con sông, hàm lượng DO vẫn được duy trì ở mức
độ cao và khi đó có thể tìm thấy một quần xã thực vật và động vật phong phú,
bao gồm cả các bầy cá. Khi lượng chất thải tăng nhanh, khả năng tự làm sạch
của dòng sông bị quá tả, hàm lượng DO trong nước sông bị suy giảm, từ đó dẫn
đến những thay đổi bất lợi trong đời sống của hệ thủy sinh trong sông. Khi DO
tụt xuống tới mức 4-5mg/l, phần lớn tôm cá sẽ di chuyển ra khỏi đó để tìm nơi
cư trú mới. Nếu DO bị khử hoàn toàn, cá và động vật bậc cao hơn khác bị giết
chết hoặc phải di tản đến nơi khác và dẫn đến những điều kiện cực kì nguy hại.
Nước sẽ trở nên có màu đen và bốc mùi hôi thối giống như nước sông, đồng
thời diễn ra sự thối rữa kị khí các xác chết của hệ thủy sinh nước sông. Một
trong những công cụ chính của việc quản lý chất lượng nước sông là đánh giá
khả năng hấp thụ chất thải của dòng sông. Điều này được tiến hành bằng cách
xác định diễn biến nồng độ DO trong các dòng thải ra sông. Diễn biến này được
gọi là đường cong lõm DO bời vì nồng độ DO lúc đầu bị giảm xuống nhanh
cùng lúc với các vật chất có nhu cầu về oxy trong dòng thải bị oxy hóa và sau
đó từ từ tăng lên dọc theo đường chuyển nước cùng lúc với sự nạp lại dần oxy
từ khí quyển cho dòng chảy.
Để phát triển một biểu thức toán học đối với đường cong lõm DO, nguồn oxy
và các yếu tố, ảnh hưởng đến sự tụt giảm oxy phải được xác định và định
lượng. Nguồn cung cấp oxy chủ yếu là từ khí quyển và từ sự quang hợp của các
loài thực vật trong nước. Sự tụt giảm oxy được gây ra do nhiều yếu tố, trong đó
quan trọng nhất là BOD của dòng thải ra, và BOD sẵn có trong nước sông theo
4
dòng chảy ngược lên dòng thải thường thấp hơn so với DO trong sông. Như
vậy, DO ở sông bị giảm xuống nhanh ngay khi chất thải được đưa vào sông.
Các yếu tố khác ảnh hưởng đến sự tụt giảm oxy hòa tan bao gồm sự ô nhiễm từ
các nguồn diện, sự hô hấp của các sinh vật sống trong bùn đáy, và sự hô hấp của
các thực vật trong nước. Theo cách tiếp cận cổ điển, phương trình diễn biến DO
được phát triển bằng cách chỉ xem xét đến sự tụt giảm DO ban đầu, BOD
cacbon, và sự cung cấp lại không khí từ khí quyển. Và vào năm 1925, Streeter
và Phelps đã công bố một công trình về “đường cong thiếu hụt DO”, trong sông
Ohio. Các kết quả này cho phép giải thích sự giảm đi của DO theo khoảng cách
theo hướng dòng chảy của sông do sự phân hủy BOD, và phương trình toán này
được mang tên phương trình Streeter- Phelps.
Phần 3: Nội dung mô hình Streeter- Phelps:
1. Cách tiếp cận cân bằng vật chất
Các cân bằng vật chất đơn giản giúp ta có thể hiểu được và giải quyết các vấn
đề đường cong diễn tiến DO. Ba dạng cân bằng vật chất truyền thống (không có
phản ứng hóa học) có thể sử dụng để kiểm toán việc xáo trộn ban đầu của dòng
chất thải và sông, BOD cacbon, và tất cả những thay đổi về nhiệt độ gây ra do
sự xáo trộn dòng chất thải và sông.
Sơ đồ cân bằng vật chất truyền thống đối với oxy (chỉ có xáo trộn) được thể
hiện trên hình sau, tích số của lưu lượng nước và nồng độ DO cho ta một khối
lượng oxy trên một đơn vị thời gian:
Gn =QnCn
Gs= QsCs
Trong đó: Gn= tải lượng DO trong nước thải,g/s
Gs= tải lượng DO trong nước sông ,g/s
Qn = lưu lượng nước thải, m3/s
Qs = lưu lượng nước sông, m3/s
5
Cn= nồng độ oxy hòa tan trong nước thải,g/m3
Cs= nồng độ oxy hòa tan trong nước sông, g/m3
Tải lượng DO trong nước
thải
Tải lượng DO trong
nước sông
Do
Tải lượng DO
trong nước sông
sau khi hòa trộn
Hình : sơ đồ cân bằng vật chất di truyền thống đối với sự xáo trộn DO
Tải lượng DO trong sông sau khi hòa trộn cân bằng với tổng tải lượng DO của
dòng nước sông và nước thải:
Tải lượng DO sau khi hòa trộn= QnCn + QsCs
Tương tự đối với BOD toàn phần:
Tải lượng BOD sau khi hòa trộn= QnLn + QsLs
Trong đó: Ln = BOD toàn phần của nước thải, mg/l
Ls = BOD toàn phần của nước sông ,mg/l
6
Lo =BOD cuoi cung pha cacbon
BODt
Lt
Lt= L0e-kt
7
Thờigian, ngày
8
Lo
BOD5
BODt= L0 (1- e-kt)
t
Thời gian, ng
9
Nồng độ của DO và BOD trong nước sông sau khi xáo trộn tương ứng bằng tải l
ợng
của
DO
và
DO=
La =
Trong đó: La = BOD toàn phần đầu tiên sau khi xáo trộn
2. Độ thiếu hụt oxy
Phương trình diễn tiến DO đã được phát triển bằng cách sử dụng độ thiếu hụt
oxy hơn là nồng độ oxy hòa tan nhằm tạo điều kiện thuận lợi cho việc giải
phương trình vi phân mà nó được dẫn ra từ việc biểu diễn bằng toán học
phương trình cân bằng vật chất. Độ thiếu hụt oxy là lượng mà tại đó, nồng độ
oxy hòa tan thực sự thấp hơn giá trị bão hòa đối với oxy trong không khí:
D=DObh – DO
Trong đó: D = độ thiếu hụt oxy, mg/l
DObh = nồng độ bão hòa của oxy hòa tan, mg/l
DO= nồng độ thực tế của oxy hòa tan, mg/l
3. Độ thiếu hụt ban đầu
Khởi đầu của đường cong diễn tiến DO là điểm mà tại đó dòng thải được xáo
trộn với nước sông. Độ thiếu hụt ban đầu được xem như là sự khác biệt giữa
nồng độ DO bão hòa và nồng độ DO sau khi xáo trộn:
Da= DObh -
10
Trong đó: Da = độ thiếu hụt oxy ban đầu sau khi nước sông và chất thải được
xáo trộn mg/l , DObh = nồng độ bão hòa của oxy ở nhiệt độ của nước sông sau
khi xáo trộn, mg/l
4. Phương trình diễn tiến của DO:
Một sơ đồ cần bằng vật chất của DO trong một khúc sông nhỏ đã được thể hiện
trên hình a. Đây là một cân bằng vật chất toàn diện, mà nó xem xét đến tất cả
các đầu vào và đầu ra. Như đề cập ở trên, chúng ta sẽ giới hạn vấn đề của chúng
ta đến mô hình Streeter-Phelps cổ điển. Sơ đồ cân bằng vật chất đã được đơn
giản hóa được thể hiện trên hình b. Phương trình cân bằng vật chất như sau:
RODv + W + A –M – RODr = 0
W
A
P
W
RDOvao
RDOra
B
M
N
A
RDOvao
R
RDOra
M
Sơ đồ cân bằng DO trong khúc sông nhỏ (a) và cân bằng vật chất đã được đơn
giản hóa đối với mô hình Streeter- Phelps (b)
Chú giải:
RODvào- = khối lượng DO chảy vào khúc sông
RODra = khối lượng DO chảy ra khúc sông
W = khối lượng DO trong nước thải chảy vào khúc sông khối lượng DO đi vào
từ các sản phẩm có chứa oxy do sự quang hợp của tảo
11
B = khối lượng DO bị tiêu thụ bởi nhu cầu của sinh vật đáy
M = khối lượng DO bị khử bởi sự phân hủy sinh học của C-BOD
N = khối lượng DO bị khử bởi sự phân hủy sinh học của N-BOD
R = khối lượng DO bị tiêu thụ bởi sự hô hấp của tảo
Tốc độ mà ở đó DO biến mất do hoạt động của vi khuẩn (M) đúng bằng tốc độ
gia tăng độ thiếu hụt oxy hòa tan. Với giả thiết rằng giá trị DO bão hòa vẫn là
hằng số [d(DObh)/dt=0], lấy vi phân phương trình sau , ta được
suy ra
=-
Tốc độ mà ở đó DO biến mất xảy ra đồng thời với tốc độ mà ở đó BOD bị phân
hủy, cho nên:
=-
=-
Như đã biết BODt = Lo-Lt
Và do Lo là một hằng số nên khi lấy đạo hàm theo thời gian nó bằng không từ
đó suy ra -
= -
Mặt khác
= kLt
suy ra
= kLt
Điều này có nghĩa là tốc độ k thay đổi độ thiếu hụt ở thời điểm t do BOD là một
phản ứng bậc nhất tỷ lệ với đương lượng oxy của các chất hữu cơ còn lại: hằng
số tốc độ k được gọi là hằng số tốc độ khử oxy và được kí hiệu là kd
Tốc độ thấm khối oxy từ không khí vào dung dịch (A) là một phản ứng bậc nhất
tỷ lệ với sự chênh lệch giữa giá trị bão hòa và nồng độ thực của DO:
= k (DObh – DO)
Suy ra
= Kd
12
Hằng số tốc độ được gọi là hằng số tốc độ nạp không khí, kr . Từ các phương
trình trên chúng ta có thể thấy rằng, độ thiếu hụt oxy là một hàm của sự cạnh
tranh giữa sự sử dụng oxy và nạp từ khí quyển:
= kLt - krD
Trong đó:
dD/dt= sự thay đổi độ thiếu hụt oxy (D) trên đơn vị thời gian, mg/l. ngày
kd = hằng số tốc độ khử oxy , ngày-1
L= BOD hoàn toàn của nước sông, mg/l
Kr = hằng số tốc độ nạp khí, ngày-1
D = độ thiếu hụt oxy trong nước sông, mg/l
Bằng cách lấy tích phân phường trình này với các điều kiện biên: ở thời điểm t=
0 : D=Da và L=La và thời điểm t, D =D và L=L , ta được phương trình diễn tiến
DO:
D=
Trong đó:
D = độ thiếu hụt oxy trong nước sông sau khi sử dụng BOD theo thời gian, mg/l
La = BOD hoàn toàn lúc ban đầu sau khi nước sông và nước thải được xáo trộn ,
mg/l
Kd = hằng số tốc độ khử oxy, ngày-1Kr = hằng số tốc độ nạp khí , ngày-1
Da = độ thiếu hụt ban đầu sau khi nước sông và nước thải được xáo trộn, mg/l
Khi kr = kd phương trình được viết lại thành:
D = (kdtLa + Da)e-kdt
Hằng số tốc độ nạp không khí cũng bị ảnh hưởng bởi nhiệt độ và có thể điều
chỉnh theo nhiệt độ thức tế của một con sông bằng cách sử dụng :
KT = k20(∞)T-20
13
Trong đó:
T= nhiệt độ xem xét , 0C
KT = hằng số tốc độ BOD ở nhiệt độ xem xét, ngày -1
K20 = hằng số tốc độ BOD ở nhiệt độ 200C , ngày-1
Hệ số nhiệt độ, ∞=1,135 ở nhiệt độ trong khoảng từ 4-20oC và ∞=1,056 ở nhiệt
độ trong khoảng 20-30oC
5. Sự nạp không khí
Giá trị kr phụ thuộc vào mức độ hỗn loạn mà mức độ đó liên quan chặt chẽ với
tốc độ dòng chảy, và phụ thuộc vào tỉ số giữa diện tích mặt thoáng so với thể
tích nước trong sông. Một dòng sông hẹp và sâu sẽ có giá trị kr nhỏ hơn nhiều
so với dòng sông rộng và nông.
kr =
trong đó: kr= hằng số tốc độ nạp không khí ở 20oC, ngàyv = vận tốc trung bình của dòng chảy , m/s
H = độ sâu trung bình của dòng chảy,m
Lưu ý rằng hệ số 3,9 tính đến một thừa số chuyển đổi để có được số hạng có số
hạng thứ nguyên của phương trình
Hằng số tốc độ nạp không khí có thể xác định bởi phương trình trên nhưng với
hệ số nhiệt độ ∞ = 1,024 . Đối với nhiều dòng chảy, kr có thể thay đổi từ 0,05
đến lớn hơn 18 ngày-1
Để liên hệ thời gian di chuyển với khoảng cách vật lý xuôi dòng, cần phải biết
vận tốc dòng chảy trung bình. Một khi đã tìm được giá trị của dòng chảy tại một
điểm bất kì của dòng chảy xuôi. Lưu ý rằng không sử dụng các biện pháp vật lý
nào để làm cho DO thấp hơn không.
Điểm thấp nhất của đường cong lõm DO là điều mà ta quan tâm nhiều nhất bởi
vì nó chỉ ra những điều kiện tồi tệ nhất trong sông. Thời gian để đạt đến điểm
14
tới hạn có thể được xác định bằng cách lấy vi phân từ phương trình trên, gán
cho nó bằng không, và giải đối với t bằng cách sử dụng các giá trị của cơ số e
đối với kr và kd.
Tgh =
Hoặc khi kt = kd :
Tc =
Độ thiếu hụt tới hạn sau đó được xác định bằng cách sử dụng thời gian tới hạn
trong phương trình trên
15
Phần 4: Bài toán ứng dụng
Bài toán 1 : Bài toán 3: Khu công nghiệp Nhơn Trạch có xả nước thải vào một
đối tượng tiếp nhận là một con kênh. Lưu lượng dòng nước thải là 14400
(m3/ngày), BOD5 ở nhiệt độ 20oC là 35 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan trong dòng
nước thải là 2,5 (mg/l) nhiệt độ của dòng nước thải là 22(oC).
Dòng chẩy của con kênh có lưu lượng là 1400 (m 3/giờ),BOD5 ở 20oC là 4,5
(mg/l), nồng độ oxy hòa tan là 6,0 (mg/l). nhiệt độ dòng chảy là 20 oC. Dòng
chảy có vận tốc trung bình là 0,25(m/s), độ sâu 3 (m).
Tại khoảng cách 10 km so với nguồn xả nước thải người ta bơm nước sạch vào
với mục tiêu pha loãng và làm tăng nồng độ oxy hòa tan trong kênh sông.
Dòng nước xả này có các thông số như sau: Lưu lượng 9000 (m 3/ngày), BOD5
ở 20oC là 1,5(mg/l), nồng độ oxy hòa tan là 7,5 (mg/l).Nhiệt độ dòng nước xả
là 22oC.
Biết rằng sự hòa trộn hoàn toàn diễn ra tức thời. Lấy hệ số tốc độ phân hủy các
chất hữu cơ K1 tại nhiệt độ 20oC là 0.25 (ngày-1). Sử dụng công thức OwensGibbs tính Ka(20oC)
=9,4u0.67/H1,85
Trong đó u (m/s) là vận tốc trung bình của dòng chảy, H là độ sâu trung bình
của con kênh.
Sử dụng mô hình Streeter – Phelps hãy tính nồng độ oxy hòa tan tại khoảng
cách 5 km so với nguồn xả thải thứ hai.
Giải
Tính hệ số Ka (20oC)
Ka (20oC)=
= 0,486 (ngày-1)
=
Lưu lượng pha trộn giữa nước thải và nước sông:
Qo, mix=
+
=
+ 1400 = 600 + 1400 = 2000 (m3/ h)
BOD5 pha trộn ở nhiệt độ 20oC:
16
BOD5,mix,o =
=
= 13,65 (mg/l)
Nồng độ chất hữu cơ ở thời điểm ban đầu sau khi có sự pha trộn: L o,mix,o=
= 19,13(mg/l)
Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu:
DDo,mix=
=
= 6 (mg/l)
Nhiệt độ pha trộn giữa nước thải và nước sông:
=20,6 oC
=
Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu cơ sau khi có sự pha trộn
K1 (20,6 oC) = K1 (
) = K1 (20oC)
= 0,25
10,50,6
= 0,257 (ngày-1)
Hệ số thấm khí sau khi có sự pha trộn:
Ka (Tmix,o)= Ka(20,6oC) = Ka (20oC) e(20,6-20) = 0,486 e0,024 x 0,6 = 0,493(ngày-1)
Sử dụng bảng và công thức nội suy ta nhận được nồng độ oxy hòa tan bão hòa
tại nhiệt độ 20,6oC là 9,08. Từ đó độ thiếu hụt oxy ban đầu sau khi có sự pha
trộn Do,mix= DObão hòa – DOban đầu = 9,08 – 6 = 3,08 (mg/l)
BOD toàn phần tại điểm cách nguồn thải 10000m được tính theo công thức:
BOD (10000m) = Lo,mix,o x
= 19,3 x
=19,13 x
= 17,324 (mg/l)
Độ thiếu hụt oxy và nồng độ oxy hòa tan tại vị trí 10000 m được tính như sau:
D1(x) =
17
=
Từ đó suy ra:
DO(10000)= DObão hòa – D1(10000)= 9,08 - 4,193= 4,887(mg/l)
Lưu lượng pha trộn giữa nước xả và nước sông (m 3/h) tại mặt cắt số 2 (nơi xảy
ra sự hợp lưu giữa sông và nguồn xả 2):
Qr,2 = Qr,1 + Qw,2 = 2000 +
= 2375(m3/h)
Sử dụng công thức:
Lo,w,2 =
BOD pha trộn ban đầu tại mặt cắt 2 giữa sông và nguồn xả 2:
Lo,mix,2=
Nồng độ oxy pha trộn ban đầu tại mặt cắt số 2 là:
DOmix,2=
Nhiệt độ pha trộn giữa nước xả và nước sông (oC)
Tmix,2=
Hệ số K1 sau khi pha trộn ở mặt cắt số 2 là:
18
K1(20,82
)=K1(Tmix,0)
=
K1(20
)
Hệ số thấm khí Ka sau khi pha trộn tại mặt cắt số 2:
Ka(Tmix,2)= Ka(20,82oC)= Ka(20oC) x e(20,82-20) =0,486 x e0,024 x0,82 =0,496 (ngày-1)
Tại nhiệt độ Tmix,2=20,82oC ta có nồng độ oxy hòa tan bão hòa là 9,036(mg/l)
Từ đó độ thiếu hụt oxy ban đầu sau khi có sự pha trộn
Do=
Do,mix,2=9,036-5,3 = 3,736 (mg/l)
Độ thiếu hụt oxy tại vị trí x=5000m cách nguồn xả 2 được tính như sau:
D1(x)=
)
+3,736.
Vậy DO tại x=5000m cách nguồn 2 là:
DO(x=5000m)= DObh – D1(x)= 9,036 - 4,085= 4,951(mg/l)
Bài toán 2 : Đánh giá tác động đến môi trường nước qua mô hình Streeter
Phelps với bài toán thực tế về chất lượng ô nhiễm nước sông Hà Thanh (Qui
Nhơn)
Giải:
Nước rác tại các bãi chôn lấp không được thu gom và xử lý mà thải trực tiếp
ra sông Hà Thanh với hàm lượng chất ô nhiễm quá cao, hàm lượng cặn tồn
đọng
19
lớn, nước thải sau một thời gian tích lũy sẽ lên men và phân hủy, tạo ra mùi và
khí
đặc trưng ảnh hưởng trực tiếp đến môi trường và ảnh hưởng đến chất lượng
nước
ngầm và nước mặt.
Nước rác sau khi thu gom sẽ phải xử lý trước khi thải ra sông Hà Thanh.
Lượng nước rỉ rác trong bãi chôn lấp chất thải rắn Long Mỹ phải được xử lý đạt
tiêu chuẩn loại A (QCVN 25:2009-Quy chuẩn quốc gia về nước thải của bãi
chôn
lấp chất thải rắn) sẽ đổ ra suối nằm cách trạm xử lý 70m và chảy về sông Hà
Thanh, nơi đây có các giếng khai thác nước ngầm cung cấp cho thành phố Quy
Nhơn. Ta lấy các thông số tính toán nồng độ các chất ô nhiễm của nguồn thải ở
giá trị giới hạn lớn nhất.
- SS = 50 (mg/l)
- BOD5 = 30 (mg/l)
- COD = 50 (mg/l)
- Tổng Nitơ = 15 (mg/l)
• Xác định hàm lượng chất bẩn của nước rác trước khí thải ra môi trường
Cơ sở nước rác có tỷ trọng như nước có trong khí rác G= 0,0855.10-3 (tấn/m3)
Lưu lượng max của nước rác trong 1 ô là:
V= 38,7711/(0,0855.10-3 ) (tấn/năm) (tấn/m3 )
V= 453463,16 (m3/năm) = 0,014 (m3/s)
Bảng 3.17 Hàm lượng các chất bẩn trong nước rỉ rác tại hố thu của bãi chôn
lấp chất thải rắn Long Mỹ
20
- Xem thêm -